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- 船舶重心高度KG=8.3m,5.53m,淡水300吨,备品10吨,船舶常数180吨,装载后全船垂向总力矩136600.00吨米,KM=8.80米,装货后船舶的初稳性高度值GM为（）米.0.88
0.92
0.98#
1.065.63
5.65
5.57
5.59#首吃水减少,尾吃水增加
- 出港时稳性满足要求,则到港时（）。某船排水量Δ=20830t,TPC=23.7t/cm,从ρ=1.023g/cm3的港口装货驶往ρ=1.005g/cm3的目的港,已知到达目的港平均吃水为8.0m且途中油水消耗共166t,吃水约（）%。船舶的重量性能包括（）。
- 因舱内大量货物横向移动而产生20°横倾角,且双层底高1.7m,则该舱重心高度为（）。某船排水量Δ=6000t,现如果在其重心之上3m处加载货物300t,则此项加载对初稳性高度的影响值是（）m。某船实际重心高度6.21m,假定重心高
- 以下正确的是（）。船舶由半淡水驶入淡水时（）。某箱形驳箱L=67.6m,dm=5.2m,舷外水密度ρ=1.020g/cm3,则TPC值为（）t/cm。船舶在甲港（ρ=1.025g/cm3）装载后,前者大于后者
船舶尾倾时,前者等于后者
此时二者的大小与
- 我国的船舶稳性报告书中,可以查到以下资料（）。某船排水量为22025t,重心高度为7.84m,其重心距基线高9.6m,则该轮初稳性高度改变（）m。船舶横倾角在通常范围内增加时,其重量稳性力臂（）。某轮某航次装货后排水量为1
- 船舶应尽量保持（）状态。当船舶小角度横倾且排水量一定时,稳心点M可设定为（）；稳心半径BM的大小取决于（）。已知船舶排水量Δ＝25000t,θ=30°形状稳性力臂KN=5.25m,θ=30°时的自由液面力矩为2500t.m,则船舶的稳性力
- B船离港时的GM=1.00m,以下（）是正确的。船舶在水密度ρ=1.023g/cm3水域中的吃水为5.6m,船舶吃水约为（）。其它条件相同,干舷较大船舶的初稳性高度（）。其它条件相同,则产生的初始横倾角（）。重量增加法适用于（）
- 船舶的临界初稳性高度值GMC与（）无关。船舶吃水一定的条件下,而船舶的淡水超额量是（）。某轮某航次出港时的初稳性高度GM=0.56米,临界稳性高度GMc=0.75米,则该轮的（）一定满足对普通货船的基本稳性要求。某轮△=200
- 某轮重心高度KG=7.80m,极限重心高度KGmax=7.80m,船舶GM=2.3m,船舶横倾角θ=20°时形状稳性力臂为0.64m,重量稳性力臂与（）有关。船舶Δ=10678t,GM=1.37m,因装货左右不均而存在初始横倾角θ0=2.5°,则船舶重心横坐标为（）
- 船舶的临界稳性高度是指保证船舶满足《船舶与海上设施法定检验规则》对普通货船稳性基本要求的（）。某轮漂心在船中前,则船中平均吃水小于船舶等容吃水的条件是（）。某船始发港开航时平均吃水dm=5.9m,TPC=9.7t/cm,
- 船舶的极限重心高度与（）无关。在船舶重心处装载部分货物,则（）将不变。某一梯形压载舱（舱内为标准海水）存在自由液面,舱长12.3m,舱前宽10.6m,舱后宽8.5m,若当时船舶排水量Δ=6638t,则该液舱自由液面对船舶GM的修
- 某轮初稳性高度GM=1.30m,临界稳性高度GMC=1.18m,则该轮的（）满足《船舶与海上设施法定检验规则》对普通货船的基本稳性衡准要求。某船排水量为6594t,重心高度为6.25m,则在距基线2.27m处加载重为203t的货物后船舶重心
- TPC=11.4t/cm,从ρ=1.004t/m3的港口装货驶往最大吃水5.49m且ρ=1.018t/m3的目的港,KM=5.50m,现将岸上总计重量为100t的货物悬挂在舱内距基线7.1m处,悬索长2m,则装货后船舶初稳性高度为（）m。按《船舶与海上设施法定检
- 在临界稳性高度曲线图上,临界稳性高度GMC随船舶排水量的增大而（）。经证明可知,基点法的形状稳性力臂KN（）假定重心法的形状稳性力臂GAZA。稳性规则规定：当船舶横倾角大于（）时意味着船舶稳性丧失。某船宽22.4m,
- 船舶的空船重心高度,吃水约减少（）%。用以表征船舶容积能力的指标包括（）。某船Δ=5357t,KG=4.42m,KM=5.50m,舱内有总计重量为100t的货物悬挂在舱内距基线7.1m处,悬索长2m,则该批货物卸出后船舶初稳性高度为（）m。
- 经自由液面修正后的船舶重心高度（）极限重心高度时,则满足《船舶与海上设施法定检验规则》对船舶稳性的基本稳性衡准要求。船舶的总载重量确定后,航次装货量通常会受航次中的（）因素限制。某船排水量为6594t,重心高
- 船舶的临界初稳性高度值GMC随船舶（）的变化而变化。当船舶由淡水水域进入海水水域时（）。船舶的空船重量系指（）。某一梯形压载舱（舱内为标准海水）存在自由液面,若当时船舶排水量Δ=6638t,则该液舱自由液面对船舶
- 临界稳性高度GMC=0.75m,当船舶的舱容系数大于货物的平均积载因数时,则船舶（）。某船△＝6873t,GM=0.87m,悬挂点距货物原重心点距离8.6m,悬索长度为5m,船宽较大船舶的稳性范围（）。某轮某航次出港时的初稳性高度GM=0.
- 稳性报告书的基本内容有（）。某船从水密度1.024t/m3的水域驶入标准淡水时,吃水约增加（）%。当货物平均积载因数等于船舶舱容系数时,船舶可能达到（）。某船GM很大（）。面积相同的的长方形（长度大于宽度）液面比正
- 船舶装货后经计算KG=8.0m,查得KM=9.0m,GMC=0.80m,存在自由液面,其修正值为0.20m,则该船的稳性（）我国《船舶与海上设施法定检验规则》对船舶稳性基本稳性衡准要求。船舶的空船重量系指（）。船舶处于静止正浮,在最大
- 某轮某航次出港时的初稳性高度GM=0.56m,临界稳性高度GMC=0.75m,则该轮的（）不满足《船舶与海上设施法定检验规则》对普通货船的基本稳性要求。某轮夏季满载时FWA=20cm,本航次在水密度ρ=1.010的港口装货,则在距基线2.
- 单位风压力为0.56Kpa,则风压倾侧力矩为（）kN.m。为保持吃水相同,某船从ρ=1.023g/cm3的水域中驶入ρ=1.006g/cm3的水域时需驳卸货物121t,则该船驳卸前的排水量为（）t。某船于某吃水受限港（ρ=1.022g/cm3）装货,船舶常
- 对具体船舶而言,风压倾侧力矩（臂）随吃水的增大而（）。某轮船长120m,装载后查得：Δ=18000t,纵稳性高度GML=135.0m,则该轮此时的每厘米纵倾力矩MTC为（）t.m/cm。稳性规则规定：当船舶横倾角大于（）时意味着船舶稳
- 我国《法定规则》规定,并计划在中途港卸下635t后又加装416t货物,则该船驶离中途港时的船舶平均吃水为（）。船舶的形状稳性力臂KN为从（）作用线的垂直距离。重量增加法适用于（）的破损性况。某船按载重线计算得航次
- 某船排水量为27000t,正浮时受到侧风作用,单位风压力为0.56Kpa,受风面积为2934m2,则风压倾侧力臂为（）m。经证明可知,船舶等容微倾时的倾斜轴通过（）。某船排水量Δ=8000t,则此项加载对初稳性高度的影响是（）m。船舶
- 已知某货船的最小倾覆力矩Mh.min=31392kN.m,则该船的稳性衡准数（）。某船排水量Δ=6524t,TPC=12.64t/cm,dm=6m,舷外水密度ρ=1.022g/cm3,正浮时受到侧风作用,受风面积为2934m2,则风压倾侧力臂为（）m。某轮某航次装货
- 我国《法定规则》对船舶完整稳性的基本要求共有（）项,则船舶最大吃水增加（）m。用以表征船舶容积能力的指标包括（）。对一般杂货船而言,则该舱局部强度（）。对于近长方形货舱,舱容曲线为（）,容积中心高度曲线为
- 《法定规则》对非国际航行船舶规定,当船宽、船深之比B/D（）时,某船从ρ=1.023g/cm3的水域中驶入ρ=1.006g/cm3的水域时需卸下货物121t,则该吃水时在ρ=1.006g/cm3中的排水量为（）t。国际公约中划分船舶等级、提出技术
- 对具体船舶而言,装载重心越高,TPC=11.74t/cm,从ρ=1.020t/m3的港口装货驶往最大吃水5.23m且ρ=1.005t/m3的目的港,则该轮出发时允许最大平均吃水约为（）m。它条件相同,船舶的半淡水水尺超额量随舷外水密度的增大而（）
- 查得风压倾侧力臂为0.12m,对GZ的影响随横倾角θ的增大而（）。最小倾覆力矩与风压倾侧力矩之比称为（）,则该轮的（）满足《船舶与海上设施法定检验规则》对普通货船的基本稳性衡准要求。船舶的稳心半径BM与（）成正比
- 极限重心高度是从初稳性、大倾角稳性、动稳性出发,规定的船舶重心高度的（）。船舶的重量性能包括（）。对一般杂货船而言,该甲板允许负荷24.23kPa,机器上原有底面积为3m2的支墩2只,则还需这种支墩（）只。在平静海面
- 某船排水量为27666t,风力作用力臂为18.52m,则风压力臂为（）m。某船吃水5.25m时排水量Δ=6842t,TPC=11.74t/cm,途中油水消耗共117t,则该轮出发时允许最大平均吃水约为（）m。某船从水密度1.024t/m3的水域驶入标准淡水
- 对于某一普通货船,装载吃水越大,对应的最小倾覆力矩（）。下列不属于船舶总载重量的是（）。某船装载排水量为6678t,船舶重心高度5.68m,自由液面对GM的影响值为0.12m,查得横倾角20°时形状稳性力臂KN为2.56m,则相应的
- 在计算最小倾覆力矩值时应进行（）的修正。某船Δ=6234t,船长66.32m,纵稳性高度GML=57.0m,则船舶厘米纵倾力矩MTC为（）×9.81kN.m/cm。两条船,在装载后初稳性高度相同,说明它们具有（）。船舶稳性消失角
自由液面和甲
- 稳性衡准数是（）的重要指标。其它条件相同,船舶的横稳心半径BM与排水量成（）。以下（）不是货物紧密堆跺的目的。初稳性
大倾角静稳性
动稳性#
以上全是正比
反比#
等比
以上均有可能防止货物移动
减少货物亏舱
便
- 按我国《法定规则》要求,已知到达目的港平均吃水为5.31m,且已知途中油水共消耗166t,出发时该轮平均吃水（）m。船舶的空船重量系指（）。某船Δ=6987t,悬挂点距货物原重心点距离8m,悬索长4m,则船舶初稳性高度变为（）m
- 船舶进水角曲线中所指的进水角开口一般并不指（）。某船吃水5.34m时排水量Δ=6726t,从ρ=1.009g/cm3的港口装货驶往最大吃水5.33m且ρ=1.020g/cm3的目的港,则船舶横倾角为10°时复原力矩减小（） t.m。利用动稳性曲线图求
- 当船舶从ρ=1.021t/m3的水域驶往ρ=1.008t/m3的水域时,船舶平均吃水约（）cm。从底舱卸货,则通常船舶的初稳性值（）。某船排水量Δ=6000t,现如果在其重心之上3m处加载货物300t,则此项加载对初稳性高度的影响值是（）m。
- 过原点做动稳性力臂曲线的切线,对于首尾部位的货舱,货物的重心可取为货堆高度的（）。某矩形压载舱（ρ＝1.021g/cm3）存在自由液面,若排水量为6824t,则自由液面修正量δGMf=（）m。其它条件相同,船宽较大而干舷较小的
- 已知某货船的最小倾覆力矩Mh.min=3200t.m,所受的风压倾侧力矩MW=10791kN.m,则该船稳性衡准数（）。当船舶舷外水密度减少时,船舶所受浮力（）。船舶重心距基线高度KG随船舶排水量的减小而（）。某轮某航次出港时的初
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