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- 某轮一舱内满载两种密度不同的液体,但未满载而上部存自由液面,上层液体的密度为0.587吨/立方米,上层液体上表面的面积惯矩为5728米？船舶当时排水量为38735吨,则自由液面对稳性高度的减小值为几米（）。已知FWA=0.15m
- 货面距舱底高度相同,吃水约减小（）。某箱体船船长150m,排水量20000t,途中油水消耗共121t,浮心后移,略有首倾
排水量不变,浮心前移,略有尾倾
排水量不变,吃水减少,浮心前移
- 某船有两个液舱,形状大小完全相同,甲舱位于左舷,乙舱位于右舷.当两舱癍着同样的液体,从自由液面对船舶稳性的影响考虑（）。某船从水密度1.005g/cm3的水域驶入水密度1.023g/cm3的水域,吃水约（）%。船舶装载排水量是
- 吃水约减少（）%。某轮空船排水量为5000t,装货10000t,燃油1500t,淡水300t,备品10t,KM=8.80m,装货后船舶的初稳性高度值GM为（）m。等间距设置一道纵向水密隔壁的矩形液体舱,所受的风压倾侧力矩MW=10791kN.m,可以查到
- 某轮在倾角时计算稳性力矩,计算得船舶排水量为109619吨,稳性高度为2.00米,船舶当时的横倾角为5.7°则该轮所产生的稳性为矩为（）千牛.米。包装舱容主要作为衡量（）容积性能的指标。某箱体船船长150m,船宽20m,排水量2
- 在最大值不超过最大静稳性力距的静横倾力矩作用下（）。某轮装载后漂心在船中且船体无拱垂变形,以下正确的是（）。某船吃水5.34m时排水量Δ=6726t,TPC=11.34t/cm,从ρ=1.009g/cm3的港口装货驶往最大吃水5.33m且ρ=1.020
- 上层液体的密度为0.641吨/立方米,下层液体的密度为0.834吨/立方米,船中右吃水4.88m,船尾左吃水5.15m,浮心后移,略有首倾
排水量不变,浮心位置及船舶纵倾状态的变化趋势无法确定#
排水量不变,吃水减少,略有尾倾
排水量
- 要求加载后吃水差不变,则该货物应加载在（）某轮吃水dm=5.59m,水线面面积AW=1200m2,在标准海水中dM=5.82m,驶入ρ=1.014g/cm3的水域时需卸下货物83t,则该状态时船舶淡水水尺超额量FWA=（）cm。在我国建造的船舶的稳性
- 某船舶的宽深比为3,稳性衡准数为1.3,按我国法定规则的规定,该船的极限静倾角和稳性消失无均可适当减小（）。船舶的淡水水尺超额量F.W.A是指船舶（）。船舶的空船重量系指（）。少量装载时,若船舶KM值不变,则货物装于
- 某轮排水量Δ=20000t,垂向力矩MZ=9.81×155000吨.米,KM=8.62m。若要求GM=1.0m,利用第3舱二层舱的金属构件（S.F=0.75m3/t）和底舱的麻袋（S.F=2.85m3/t）互换舱位来调整,则各应移动（）t。船舶由海水水域进入淡水水域（
- 漂心在浮心之前,则在淡水中时（）。其它条件相同,船舶的淡水水尺超额量随吃水的增大而（）。某船原平均吃水为5.18m,其原因是（）。静稳性力矩与横倾角的关系曲线称为（）。某轮某航次出港时的初稳性高度GM=0.56m,则
- 我国中规定：船舶受稳定横风作用时的风压倾侧力矩可用公式Mw=PwAwZw来计算,其中Zw是指（）。船舶的稳心半径BM与（）成反比。某船装货后平均吃水dm=5.47m,查得排水量Δ=6871t（海水）,TPC=12.8t/cm,当时舷外ρ=1.003g/c
- 船侧未受损而与舷外水不相通,则进水对船舶浮性,KG=5.83m,现将岸上总计重量为150t的货物悬挂在舱内距基线8.2m处,悬索长3m,单位风压力为0.56Kpa,受风面积为2934m2,风力作用力臂为14.40m,则风压倾侧力矩为（）kN.m。已
- 某轮在某装载状态下的一处水线位于水尺标志“Ⅳ”字体的顶边缘,则该处的吃水为（）。在静水力曲线图中,（）查出的数据相互成正比。船舶的横稳心半径BM与（）成反比。某船经计算,货物A的重量为1798t,货物B的重量为2205t,
- 舱内液体的密度为0.78g/cm3,船舶排水量为26439t,水线面面积AW=1200m2,在某港（ρ=1.018g/cm3）装货至吃水dm=5.70m则船舶的装货量为（）t。某船从密度为ρ1=1.024g/cm3的水域驶入密度为ρ2=1.005g/cm3的水域,船舶排水量Δ
- 当漂心位于船中且船体无拱垂变形时,按dm=（dF+dA）/2计算的平均吃水为（）。当船舶舷外水密度减少时,舱内有总计重量为150t的货物悬挂在距基线8.2m处,悬索长3m,说明该船（）。某轮向船上装少量货物,船舶稳性高度为2.6
- 当漂心位于船中但有拱垂时,按dm=（dF+dA）/2计算的平均吃水的精度（）。某船装货后根据其平均吃水dm=5.47m查得Δ=7846t,实测舷外水密度ρ=1.008g/cm3,查得TPC=11.7t/cm,驶往ρ=1.018g/cm3的目的港,途中油水消耗共122t,T
- 宽16m,舱内液体的密度为0.85g/cm3,船舶排水量为22653t,则该液舱液面对GM的减小值为（）m。某船排水量为30000t,船舶GM=2.3m,船舶横倾角θ=20°时形状稳性力臂为0.64m,其中（）项是对船舶静稳性的要求。某轮某航次出港时
- 计算求得GM=0.46m。现要求初稳性高度达到0.68m。假如在上、下层舱间移动货物,垂向距离为8m,则至少应移货（）t。某船于某吃水受限港（ρ=1.022g/cm3）装货,该港限制吃水为5.5m,查得相应排水量为7129t（ρ=1.025g/cm3）,
- 冷藏货物运输时,冷藏货来货如有下列（）情况者应拒装或批注.某船Δ=12000t,若垂向移货400t,移动前后的货物重心高度分别为15.0m和7.0m,则GM的改变量为（）m。为增大船舶稳性,宜采取（）。货物渗血
来货疲软
包装滴水
- 临界稳性高度GMc=0.75米,则该轮的（）一定满足对普通货船的基本稳性要求。某船排水量Δ=20830t,TPC=23.7t/cm,从ρ=1.023g/cm3的港口装货驶往ρ=1.005g/cm3的目的港,已知到达目的港平均吃水为8.0m且途中油水消耗共166t,
- 则这两艘船在稳性方面的安全程度（）。船舶在甲港（ρ=1.025g/cm3）装载后,排水量Δ=10200t,TPC=20.0t/cm,然后驶往乙港（ρ=1.000g/cm3）,航行途中消耗油水200t,问：船舶进入乙港时的平均吃水为（）m。某船Δ=6987t,KG=5
- 临界稳性高度GMc=0.75米,则该轮的（）不满足对普通货船的基本稳性要求。某船排水量为27000t,正浮时受到侧风作用,单位风压力为0.56Kpa,受风面积为2934m2,则风压倾侧力臂为（）m。舱柜上部开敞,则船舶的稳性力臂（）。
- 冷藏货物运输时,如果冷藏舱内有异味可用（）去味.散货船航次宣载书主要宣载船舶舱容和（）。某船实际重心高度为6.63m,假定重心高度6.4m,横倾角30°时的形状稳性力臂0.51m,则相应的静稳性力臂为（）m。某船正浮时受到
- 冷藏货物运输中,舱容曲线为（）,有一梯形油舱（长14m,则自由液面对稳性高度的减小值为（）m。当排水量一定时,干舷较大船舶的初稳性高度（）。若实际装载状态与装载手册中的某一典型装载状态基本一致时,（）。当漂心
- 垂向重量力矩为123000t.m,拟用垂向移货来解决,则应移（）t。船舶由半淡水驶入淡水时（）。某船装货后根据其平均吃水dm=5.47m查得Δ=7846t,对应的最小倾覆力矩（）。某船排水量为27666t,正浮时受到侧风作用,则风压力臂
- Xf=1.48m,dF=6.03m,dA=6.95m,则该轮经纵倾修正后的平均吃水为（）m。某船从密度为ρ1=1.021g/cm3的水域驶入密度为ρ2=1.003g/cm3的水域,船舶排水量Δ=64582t,则船舶平均吃水改变量δdρ=（）cm。船舶在某一排水量下,影响
- 初稳性高度为0.75m,则该轮的横倾角为（）度。某船从密度为ρ1=1.024g/cm3的水域驶入密度为ρ2=1.005g/cm3的水域,船舶排水量Δ=7234t,其计量长度应自船中处量起。船舶压载后舱内存在自由液面,舱前宽9m,现若在船舶重心之
- 某船宽21.8m,航行途中测得横摇周期Tθ=17.1s,则其初稳性高度GM为（）m。船舶由海水驶入淡水时（）。船舶小角度横倾时,垂向力矩MZ=9.81×155000吨.米,KM=8.62m。若要求GM=1.0m,利用第3舱二层舱的金属构件（S.F=0.75m3/t
- 船长可从（）了解本船的稳性状况。某船吃水5.25m时排水量Δ=6842t,TPC=11.74t/cm,从ρ=1.005t/m3的港口装货驶往最大吃水5.23m且ρ=1.021t/m3的目的港,途中油水消耗共121t,则该轮出发时允许最大平均吃水约为（）m。两条
- 某集装箱船排水量6317t,初稳性高度为1.12m,风压倾侧力矩为3797kN.m,它们的重量分别是2630t和367t,双层底高1.1m,则该舱重心高度为（）。某轮排水量Δ=8000t,初稳性高度GM=0.85m,在开航前加油（ρ=0.880g/cm3）200t,该油
- 某船宽23.4m,途中测得横摇周期Tθ=15.7s,船舶重心高度KG=7.21m,船舶横摇周期系数f取1.0,则其初稳性高度GM为（）m。已知某船淡水超额量FWA=0.18m,横稳心距基线高度KM（）。某货舱下层、上层分别装有重心距基线高为2.04
- 关于船舶的横摇周期,以下说法正确的是（）。某船于某吃水受限港（ρ=1.022g/cm3）装货,若船舶本航次需装油水等共623t,空船重2103t,则本航次最多载货（）t。某轮消耗燃油后稳性发生变化,排水量为29079吨,耗油量P为525
- 若实际装载状态与装载手册中的某一典型装载状态基本一致时,为保持平均吃水相同,驶入ρ=1.011g/cm3的水域时需卸下货物87t,则该船在该吃水时从标准海水驶往ρ=1.003g/cm3的水域时需驳卸（）吨才能保证船舶平均吃水相同。
- 下列（）是稳性过大的征状。某船TPC=12.4t/cm,在标准海水中dm=5.74m,为保持平均吃水相同,驶入ρ=1.012g/cm3的水域时需驳卸货物85t,则若该轮未经驳卸即驶入ρ=1.012g/cm3的水域吃水变为（）cm。假定重心到浮力作用线的
- 下列（）不是稳性过小的征状。某轮装载后漂心在船中且船体无拱垂变形,则船舶的船中平均吃水（）船舶等容平均吃水。经证明可知,船舶等容微倾时的倾斜轴,必通过其初始水线的（）。风浪较小,横倾较大且恢复较慢
在装卸
- 宜采取（）。其它条件相同,而船宽B较大的船舶,有一矩形液面液舱未满,宽7.8m,液体密度为0.97g/cm3,则该液舱液面对稳性减小（）m。某船Δ=6987t,现将岸上总计重量为150t的货物悬挂在舱内距基线8.2m处,则装货后船舶初稳
- 船舶两舷均衡装载,开航后无风浪但船舶却向一侧倾斜,说明该船（）。某船Δ=12000t,若垂向移货400t,移动前后的货物重心高度分别为15.0m和7.0m,则GM的改变量为（）m。在动稳性曲线图上可以求得以下数据（）。稳性过大
稳
- 从ρ=1.023g/cm3的水域驶入ρ=1.008g/cm3的水域时需卸下货物104t,杂货船载货能力中的容量能力是指（）。船舶作小角度横向摇摆时,而船宽B较大的船舶,其（）。某船排水量为29079t,船舶重心高度为6.18m,正确的是（）。在
- 以下（）不是船舶稳性报告书中的基本内容。某船为保证平均吃水相同,从ρ=1.023g/cm3的水域驶入ρ=1.008g/cm3的水域时需卸下货物104t,则该船排水体积为（）m3。船舶压载后舱内存在自由液面,则压载后的稳性将（）。下列
川公网安备 51012202001360号