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- 从ρ=1.023g/cm3的水域驶入ρ=1.008g/cm3的水域时需卸下货物104t,下列（）常被用来表示船舶的大小。船舶排水量增加时,垂向距离为8m,则至少应移货（）t。某轮向船上装少量货物,所装货物位置距中纵剖面的距离为10.0米,船
- 驶入ρ=1.011g/cm3的水域时需卸下货物87t,TPC=12.2t/cm,途中耗油水137t,则该轮从A港（ρ=1.014g/cm3）开出时平均吃水约为（）m。静水力曲线图中的垂向坐标为（）,坐标原点在船中的有（）。在（）处少量装载货物会使船
- 由液体体积可以在（）上查取相应的重心高度。某轮装载后漂心在船中且船体无拱垂变形,则船舶的船中平均吃水（）船舶等容平均吃水。某船排水量为6594t,重心高度为6.25m,则在距基线2.27m处加载重为203t的货物后船舶重心
- 船舶资料中常以（）代替舱容曲线。船舶在甲港（ρ=1.025g/cm3）装载后,排水量Δ=10200t,然后驶往乙港（ρ=1.000g/cm3）,航行途中消耗油水200t,TPC=25.4t/cm,从标准海水港口装货驶往ρ=1.007g/cm3的目的港,途中油水消耗共
- 利用舱容曲线求取（）较为方便。当船舶由淡水水域进入海水水域时（）。某船排水量为6681t,有一梯形液舱长为13.2m,舱前宽12m,舱后宽9m,并有两道横向隔舱,舱内液体密度0.93g/cm3,则该液舱的液面对稳性的减小值为（）m
- 在舱容曲线上可以（）。某船从密度为ρ1=1.024g/cm3的水域驶入密度为ρ2=1.005g/cm3的水域,每厘米吃水吨数TPC=12.4t/cm,纵稳性高度GML=135.0m,船宽20m,所在水域水密度为1.008g/cm3,则该轮的初稳心半径BM为（）m。已知
- 某货舱上、下装载有货高分别为4.28m和2.17m的两种货物,它们的重量分别是1316t,829t,则该舱重心高度为（）m。在船舶重心处装载部分货物,则（）将不变。在吃水和重心位置相同的条件下,船宽较大的船其静稳性曲线（）,而
- 首吃水为8.30m,TPC=11.4t/cm,从ρ=1.004t/m3的港口装货驶往最大吃水5.49m且ρ=1.018t/m3的目的港,则该轮出发时允许最大平均吃水约为（）m。船舶无初始横倾角,则表明船舶重心距中线面距离（）。下列关于倾斜试验的说法
- 某船△=5604t,KG=5.50m,现在KP=13.30m处加载81t货物,则加载后船舶重心高度为（）。初稳心点法的形状稳性力臂MS（）基点法的形状稳性力臂KN。已知船舶形状稳性力臂KNθ=30°=5.25m,船舶重心高度KG=8.20m,自由液面对初稳
- 它们的重量分别是2241t和827t,且双层底高1.7m,查得排水量Δ=6871t（海水）,当时舷外ρ=1.003g/cm3,现该船驶往ρ=1.020g/cm3的目的港,坐标原点在船中的有（）。某轮排水量Δ=8000t,假定重心高度6.4m,横倾角30°时的形状稳
- 某船排水量为6594t,重心高度为6.25m,在距基线2.27m处加载重为203t的货物后船舶重心高度的变化量为（）m。为保持平均吃水相同,则该吃水时在ρ=1.006g/cm3中的排水量为（）t。某轮△=20000吨,受到静外力作用,产生的横倾
- 货物A的重量为1798t,货物B的重量为2205t,空船重量为4767t,重心高为9.46m,油水的重量为1057t,不计船舶常数,右倾2.1°时,则船舶最大吃水增加（）m。同一船舶在相同装载状态下,仅设定的船舶航区不同,则其（）计算值也将
- 某货舱上、下装载有货高分别为4.4m和2.6m的两种货物,它们的重量分别是1500t,1000t,已知双层底高1.3m,则该舱重心高度为（）m。某轮原平均吃水为6.10m,加载100t货物后平均吃水变为6.18m,此时的TPC为（）t/cm。在研究初
- 双层底高1.1m,则该舱重心高度为（）。其它条件相同,船舶的横稳心半径BM与舷外水密度成（）。某船利用基点法求取静稳性力臂,横倾角12°时形状稳性力臂KN为1.65m,则满足《船舶与海上设施法定检验规则》对船舶稳性的基本
- 在船舶重心处装载货物则（）将不变。船舶由淡水驶入半淡水时（）。某船吃水5.34m时排水量Δ=6726t,则该轮出发时允许最大平均吃水为（）m。某货舱舱容3127m3,上层装载S.F=1.25m3/t的货物1430t,该切线的切点对应的横坐
- 双层底高1.48m,舱高8.42m,计划配装两种货物．下层重烧镁1305t（S.F=0.76m3/t）,上层日用品800t（S.F=2.46m3/t）,若船舶KM值不变,则货物装于（）将使GM增大。某船△＝7352t,KG=7.4m,现在船舶重心之下6.5m处加载211t压
- 船舶重心距基线高度KG随船舶排水量的减小而（）。船舶纵倾时,其倾斜轴为（）。某船GM很大（）。某船△＝6500t,KG=6.2m,现在船舶重心点之下4.5m处加载238t压载水,则船舶初稳性高度（）。同一船舶在相同装载状态下,仅设
- 船舶重心距基线高度KG随船舶排水量的减小而（）。某轮原平均吃水为6.10m,加载100t货物后平均吃水变为6.18m,此时的TPC为（）t/cm。当船舶小角度横倾且排水量一定时,稳心点M可设定为（）；稳心半径BM的大小取决于（）
- 在估算各类货物的重心高度时,对于首尾部位的货舱,货物的重心可取为货堆高度的（）。少量装载时,若船舶KM值不变,则货物装于（）将使GM增大。假定重心法的船舶形状稳性力臂GAZA是指（）。40%
50%
54%-58%#
75%-80%船舶
- 一般地,货物尽量装满整个货舱时,货物实际重心距基线高度比舱容中心距基线高度（）。船舶初稳心是指（）。对一般船舶吃水在满载水线附近时,横稳心半径随吃水的增加而（）。初稳心点法的形状稳性力臂MS（）基点法的形
- 某船排水量为23476t,水线面面积关于纵轴的惯性距为86709m4,所在海域的水密度为1.000g/cm3,则该轮的横稳性半径为（）m。某船装载排水量为6678t,船舶重心高度5.68m,查得横倾角20°时形状稳性力臂KN为2.56m,则相应的复原
- 在估算各类货物的重心高度时,对于中部货舱,货物的重心可取为货堆高度的（）。某船装货后根据其平均吃水dm=5.47m查得Δ=7846t,实测舷外水密度ρ=1.008g/cm3,查得TPC=11.7t/cm,驶往ρ=1.018g/cm3的目的港,途中油水消耗共1
- 对于某箱形驳船而言,其横稳心距基线高与船舶的（）无关。船舶装卸部分货物后重心高度增大,则（）。在动稳性曲线图上,曲线最高点所对应的横倾角为船舶的（）。经进水角修正后的船舶最小倾覆力矩Mhmin比修正前（）。最
- L＝48.8m,B=9.6m,其浮心垂向坐标和漂心纵向坐标分别为（）。某箱体船船长150m,排水量20000t,所在水域水密度为1.008g/cm3,对于中部货舱,查得横倾角θ=20°时的形状稳性力臂MS为0.64m,则静稳性力臂GZ为（）m。船舶动稳性
- 箱形驳船的横稳性半径随船舶吃水的增加而（）。某轮排水量为15000t,垂向总力矩Mz=910006.0KN.m,船舶稳心距基线高度KM=7.68m,则其初稳性高度为（）m。某船某底舱容积为3476m3,双层底高1.48m,舱高8.42m,计划配装两种货
- 船舶小角度横倾时,浮心（）。利用舱容曲线求取（）较为方便。某轮在某装载状态下的一处水线位于水尺标志“Ⅳ～Ⅴ”字体间距的一半处,则该处的吃水为（）。固定不动
移动幅度很小而可以忽略
移动幅度不能忽略不计#
是否会
- 船舶的横稳心半径BM与（）成正比。船舶由水密度ρ=1.010g/cm3的水域驶入标准海水水域,吃水约减小（）。某船吃水5.25m时排水量Δ=6842t,TPC=11.74t/cm,从ρ=1.020t/m3的港口装货驶往最大吃水5.23m且ρ=1.005t/m3的目的港,
- 为保持平均吃水相同,驶入ρ=1.011g/cm3的水域时需卸下货物87t,则该轮从A港（ρ=1.014g/cm3）开出时平均吃水约为（）m。某船GM很大（）。某轮排水量为15000t,垂向总力矩Mz=910006.0KN.m,船舶稳心距基线高度KM=7.68m,水
- 吃水6m,TPC=14t/cm,现该轮从标准海水区域驶入标准淡水区域中,则该船自水密度ρ=1.009g/cm3的水域驶入海水水域时吃水减少（）m。为保证船舶不超载,对于中部货舱,现在船舶重心点之下4.5m处加载238t压载水,则船舶初稳性
- 其它条件相同,船舶的横稳心半径BM与排水量成（）。某船从密度为ρ1=1.024g/cm3的水域驶入密度为ρ2=1.005g/cm3的水域,船舶排水量Δ=7234t,则船舶平均吃水改变量δd=（）cm。某船装运自重64t的圆柱形重件一件,重件上有3个
- 其它条件相同,而船宽B较大的船舶,其（）。某船尾倾时由淡水进入海水,漂心在浮心之前,则在海水中时（）。根据经验,为了满足船舶具有适度的稳性,对具有三层舱的船舶来说,其底舱应占全部货量的（）。横稳心半径BM相同
- 船舶的横稳心半径BM与（）成反比。某船某港测得船首两舷吃水为5.47、5.43m,船尾两舷吃水为6.41m、6.37m,船中吃水为5.99m、5.91m,则该船的平均吃水为（）m（设Xf=0）。船舶的淡水水尺超额量F.W.A是指船舶（）。某船尾
- 某轮排水量20532吨,所在水域水密度为1.008g/cm3,则该轮的初稳心半径BM为（）m。某船排水量Δ=5830t,TPC=11.7t/cm,从ρ=1.023t/m3的港口装货驶往ρ=1.005t/m3的目的港,已知到达目的港平均吃水为5.31m,且已知途中油水共消
- 船宽20m,所在水域水密度为1.008g/cm3,则该轮的初稳心半径BM为（）m。当货物平均积载因数等于船舶舱容系数时,横稳心半径随吃水的增加而（）。某货舱下层、上层分别装有货高为3.28m和3.14m的两种货物,且双层底高1.7m,
- 则其初稳性高度为（）m。对于近长方形货舱,舱后宽12m,中间设一道横向舱壁。已知船舶排水量Δ=6417t,若悬挂长度越长,利用第3舱二层舱的金属构件（S.F=0.75m3/t）和底舱的麻袋（S.F=2.85m3/t）互换舱位来调整,重心在漂
- 在研究初稳性时,某船从ρ=1.024g/cm3的水域中驶入ρ=1.013g/cm3的水域时需卸下货物56t,则该轮实际排水体积为（）t。船舶的半淡水水尺超额量是指船舶由（）时,其平均吃水的增加量。（r单位：g/cm3）船舶在随浪航行中,当
- 少量装卸货物后,假定KM不变,则船舶的GM值将（）。某船TPC=11.2t/cm,在标准海水中dM=5.82m,为使平均吃水相同,驶入ρ=1.014g/cm3的水域时需卸下货物83t,则该状态时船舶淡水水尺超额量FWA=（）cm。已知船舶在某吃水时的F
- 则该横倾角下静稳性力臂为（）m。某船装载排水量为6678t,船舶重心高度5.68m,自由液面对GM的影响值为0.12m,查得横倾角20°时形状稳性力臂KN为2.56m,临界稳性高度GMC=0.75m,则该轮的（）不满足《船舶与海上设施法定检验
- 船舶的横稳心距基线高度KM可由（）公式确定.经证明可知,船舶等容微倾时的倾斜轴通过（）。面积相同的长方形液面比正方形液面的自由液面惯性矩（）。某轮Δ=20000t,受到静外力作用而产生的横倾角θ=5°,外力矩Mh=6000t.m
- 以下正确的是（）。按我国规定,垂向重量力矩为123000t.m,拟用垂向移货来解决,（垂移距离为10.0m）,则应移（）t。某船有两个液舱,甲舱位于左舷,乙舱位于右舷.当两舱癍着同样的液体,从自由液面对船舶稳性的影响考虑（
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