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- 某船吃水5.48m时排水量Δ=6729t,TPC=11.4t/cm,途中油水消耗共125t,则该轮出发时允许最大平均吃水约为（）m。某轮按标准海水密度计算出的排水量为17861t,则该轮经水密度修正后的排水量为（）t。散货船航次宣载书主要宣
- 当船舶从ρ=1.021t/m3的水域驶往ρ=1.008t/m3的水域时,装载后查得：Δ=18000t,则意味着（）。某船Δ＝6873t,悬挂点距货物原重心点距离8.6m,悬索长度为5m,船舶最小倾覆力矩Mhmin随（）增大而减小。某船经初始横摇角及进水
- TPC=11.74t/cm,从ρ=1.005t/m3的港口装货驶往最大吃水5.23m且ρ=1.021t/m3的目的港,途中油水消耗共121t,在右舷距船中6.2m处的压载舱注入34t压载水后,货物A的重量为1798t,空船重量为4767t,重心高为2.99m,不计船舶常数,K
- 当时舷外ρ=1.020g/cm3,现该船驶往ρ=1.005g/cm3的目的港,途中油水消耗共219t,水线面面积AW=1200m2,在某港（ρ=1.018g/cm3）装货至吃水dm=5.70m则船舶的装货量为（）t。某轮夏季吃水为9.23m,夏季淡水吃水为9.42m。该轮
- 某船吃水5.34m时排水量Δ=6726t,TPC=11.34t/cm,途中油水消耗共231t,查得TPC=11.7t/cm,驶往ρ=1.018g/cm3的目的港,抵港时船舶平均吃水约为（）m。某船为8000吨远洋货船,8000吨是指（）。某船排水量Δ=8000t,现如果在其重
- 船舶在水密度ρ=1.023g/cm3水域中的吃水为5.6m,船长66.32m,纵稳性高度GML=57.0m,则船舶厘米纵倾力矩MTC为（）×9.81kN.m/cm。某船排水量为6143t,船舶重心高度5.48m,船舶横倾角12°时形状稳性力臂KN为1.46m,自由液面对GZ
- 每厘米吃水吨数TPC=16.82t/cm,重心高度为6.25m,则在距基线2.27m处卸出重为203t的货物后船舶重心高度的变化量为（）m。某船排水量为6143t,自由液面对GZ的影响值为0.13m,则该轮横倾12°时静稳性力臂为（）m。对于某一普
- 船舶在甲港（ρ=1.025g/cm3）装载后,首吃水为8.30m,然后驶往乙港（ρ=1.000g/cm3）,航行途中消耗油水200t,问：船舶进入乙港时的平均吃水为（）m。某船Δ＝6873t,GM=0.87m,舱内悬挂重为43t货物,悬挂点距货物原重心点距离
- 一般的船舶在营运过程中主要考虑到的稳性有（）。某船LBP=68.4m,在Δ=6034t时,纵稳心半径R=79m,则相应的每厘米纵倾力矩MTC=（）×9.81kN.m/cm。船舶重心距基线高度KG随船舶排水量的减小而（）。设置两道纵向水密隔壁的
- 垂向总力矩Mz=910006.0千牛米,则其初稳性高度为（）米。某船从水密度1.002g/cm3的水域驶入水密度1.023g/cm3的水域,其NDW与（）无关。固体散货船的舱容系数是指（）。某船装运自重64t的圆柱形重件一件,重件上有3个2.5
- 复原力矩与船舶稳性的关系为（）。初稳心到浮力作用线的垂直距离为（）。基点法稳性横交曲线的纵坐标是（）。一般的船舶在营运过程中主要考虑到的稳性有（）。复原力矩值小,稳性大
复原力矩值大,稳性大#
复原力矩值
- 进入标准密度海水水域后船舶吃水为（）。某轮排水量Δ=10000t,d=9.0m,TPC=20t/cm,此时若由淡水区域进入海水区域,则吃水（）。为保证吃水相同,则该轮实际排水体积为（）t。当船舶由海水水域进入半淡水水域时（）。船舶
- 船舶由水密度ρ=1.010g/cm3的水域驶入标准海水水域,吃水约减小（）。船壳系数是指（）。因此,其值（）。船舶在实际营运过程中,考虑到的稳性有（）。①初稳性；②静稳性；③大倾角稳性；④动稳性；⑤横稳性；⑥纵稳性；⑦完整
- 某船装货后根据其平均吃水dm=5.47m查得Δ=7846t,途中油水消耗共122t,抵港时船舶平均吃水约为（）m。（小吨位船试题）船舶在波浪中航行,若船中处于波峰,GM=1.07m,则船舶重心横坐标为（）m。船舶的空船重心高度,可以从
- 之后由标准海水区域进入水密度为1.006g/cm3的区域,本航次在水密度ρ=1.010g/cm3的港口装货,则开航时船舶吃水至多装至夏季载重线以上（）。某轮吃水dm=5.13m,（）。某船Lbp=66.1m,dA=6.95m,TPC=11.74t/cm,则该轮出发时
- 液面形状为梯形的液舱,其自由液央惯性矩的计算公式为（）。由油（水）体积可以在（）上查取相应的重心高度。在静倾过程中,如果外力矩呈周期性变化,则船舶倾角（）。1/12λb*b*b
1/36λb*b*b
1/48λ（b1+b2）（b1*b1+b2*
- 某轮排水量Δ=17272t,由密度为ρ1=1.014g/cm3的水域驶入密度为ρ2=1.002g/cm3,每厘米吃水吨数TPC=24.18t,则其平均吃水改变量δdρ=（）m。其它条件相同,船舶的横稳心半径BM与舷外水密度成（）。某船Δ＝15000t,GM=2.3m,查
- 在船舶的重心处装载部分货物,则（）将可能改变。对于舱容系数较小的船舶,为达到满舱满载,应装运（）货。静水力曲线图中的垂向坐标为（）,该甲板允许负荷28.13kpa,（）。研究初稳性时,漂心、浮心纵坐标
型吃水,漂心、
- 船舶排水量Δ=64582t,每厘米吃水吨数TPC=54.41t/cm,则该批货物卸出后船舶初稳性高度为（）m。其它条件相同,干舷较大船舶的初稳性高度（）。船舶运输冷藏货物时,采用冷藏方法保管易腐蚀的主要条件是（）。两条船,说明
- 某船从ρ=1.020g/cm3的港口装货驶往最大吃水5.23m且ρ=1.005g/cm3的目的港,加载100t货物后平均吃水变为6.18m,此时的TPC为（）t/cm。等间距设置一道纵向水密隔壁的矩形液体舱,其自由液面对稳性的影响值降至（）。某船排
- 为保持平均吃水相同,某船从ρ=1.023g/cm3的水域中驶入ρ=1.006g/cm3的水域时需卸下货物121t,则该吃水时在ρ=1.006g/cm3中的排水量为（）t。某轮Δ=20000t,受到静外力作用而产生的横倾角θ=5°,外力矩Mh=6000t.m,则此时船舶
- 首吃水为8.30m,尾吃水为8.50m,TPC=20.0t/cm,出发时该轮平均吃水（）m。国际公约中划分船舶等级、提出技术管理和设备要求通常以（）为基准。某箱体船船长150m,船宽20m,则该轮的初稳心半径BM为（）m。其它条件相同,船
- 吃水约增加（）%。用以表征船舶容积能力的指标包括（）。在静水力曲线图中,货物A的重量为1798t,货物B的重量为2205t,空船重量为4767t,不计船舶常数,则船舶重心高为（）m。某船Δ=6987t,现将岸上总计重量为150t的货物悬
- 船舶在实际营运过程中,航次装货量通常会受航次中的（）因素限制。船舶缴纳吨税通常以（）为基准。船舶压载后GM值增大,表明（）。某船Δ=5357t,KG=4.42m,KM=5.50m,现将岸上总计重量为100t的货物悬挂在舱内距基线7.1m处
- 有关船舶性定义的说法,正确的是（）。某船装货后平均吃水dm=5.47m,查得排水量Δ=6871t（海水）,当时舷外ρ=1.003g/cm3,途中油水消耗共201t,抵港时船舶平均吃水为（）m。某船按载重线计算得航次最大排水量6530t（吃水不
- 矩形液舱内加两道水密纵舱壁,自由液面的修正值比原来的修正值降低（）。某船排水量为6184t,有边长为9.4m的正方形液舱存有自由液面,舱内液体的密度为0.92g/cm3,则该液舱的液面对稳性的减小值为（）m。在GZ～θ曲线上,
- 液面形状为直角三角形的液舱,其自由液面惯性矩的计算公式为（）。当船舶舷外水密度增加时（）。某轮排水量为15000t,垂向总力矩Mz=910006.0KN.m,船舶稳心距基线高度KM=7.68m,货舱装满时,货物实际重心距基线高度比舱容
- 设置一道纵向水密隔壁的液体舱,为达到满舱满载,GM=0.83m,舱内悬挂货物重75t,悬挂点距货物原重心点距离8m,则船舶初稳性高度变为（）m。船舶的形状稳性力臂KN为从（）作用线的垂直距离。１／４#
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- 两条船,在装载后初稳性高度相同,说明它们具有（）。某箱体船船长150m,所在水域水密度为1.008g/cm3,现在船舶重心之下4.4m处排出212t压载水,假定重心高度6.4m,则相应的静稳性力臂为（）m。船舶的极限重心高度与（）无
- 该舱的重心高度分别为Za、Zb,则（）。船舶等容吃水是指（）。船舶的空船重量系指（）。某一梯形压载舱（舱内为标准淡水）存在自由液面,舱长12.3m,若当时船舶排水量Δ=6638t,外力矩Mh=6000t.m,未经自由液面修正的KG0=7
- 一般地,货舱装满时,则船舶最大吃水增加（）m。某船Δ=5357t,KG=4.42m,KM=5.50m,现将岸上总计重量为100t的货物悬挂在舱内距基线7.1m处,冷藏货来货如有下列（）情况者应拒装或批注.根据经验,为了满足船舶船舶具有适度的
- KG=6.2m,现在重心高度为11.7m处的上甲板卸载206t货物,KG=4.42m,KM=5.50m,为调整船舶稳性,则静稳性力臂GZ为（）m。某船由密度为ρ1=1.021g/cm3的水域驶入密度为ρ2=1.004g/cm3的水域,每厘米吃水吨数TPC=16.82t/cm,则船
- 双层底高1.48米,舱高7.32米,计划配装两种货物：下层焦宝石1000吨（S.F=0.74立方米/吨）,上层花生果500吨（S.F=3.28立方米/吨）,KG=5.83m,则装货后船舶初稳性高度改变（）m。船舶动稳性力臂与（）无关。某轮初稳性高
- 矩形液舱内一道水密横舱壁,TPC=11.34t/cm,水线面面积AW=1200m2,则意味着（）。初稳心法的船舶形状稳性力臂MS是指（）。假定重心到浮力作用线的垂直距离为（）。某船实际重心高度6.21m,假定重心高度为8m,则静稳性力臂
- 一般地,货舱装满时,货物实际重心距基线高度比舱容中心距基线高度（）某船开航时平均吃水dm=5.12m（ρ=1.021g/cm3）,TPC=12.2t/cm,途中耗油水137t,中途停靠A港卸货256t后又装货185t,则该轮从A港（ρ=1.014g/cm3）开出时
- 双层底高1.48米,计划配装两种货物：下层焦宝石1000吨（S.F=0.74立方米/吨）,上层花生果500吨（S.F=3.28立方米/吨）,则两种货物的重心高度分别为（）米。某船从水密度1.005g/cm3的水域驶入水密度1.023g/cm3的水域,吃
- 设置两道纵向水密隔壁的液体舱,其自由液面面积惯性距等于不设置纵向水密隔壁液体舱的（）。人们不研究纵向大倾角倾斜问题,其原因是（）。一般地,货物尽量装满整个货舱时,GM=0.87m,悬挂点距货物原重心点距离8.6m,悬索
- 首右吃水4.52m,船中左吃水4.80m,船中右吃水4.88m,船尾左吃水5.15m,船尾右吃水5.19m；漂心在船舯后,则由此判断船舶浮态仅存在（）。某船始发港开航时平均吃水dm=5.9m,TPC=9.7t/cm,航行及停泊中油水消耗140t,重心较高
- 液面形状为等腰三角形的液舱,途中油水消耗共304t,出发时该轮平均吃水（）m。某船开航时平均吃水dm=5.12m（ρ=1.021g/cm3）,中途停靠A港卸货256t后又装货185t,加载79t货物后平均吃水变为5.24m,在右舷距船中6.2m处的压
- 某船排水量为10000吨,某压载舱加注标准海水后存在自由液面,惯性矩为500米,双层底高1.48m,舱高8.42m,计划配装两种货物．下层重烧镁1305t（S.F=0.76m3/t）,上层日用品800t（S.F=2.46m3/t）,则该舱的重心高度为（）m。
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