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- 计算厚度系指按有关公式计算得出的厚度,需要时尚应计入其他荷载所需厚度。密闭容器内液化石油气饱和蒸汽压的高低取决于（）。GB150-1998中试验压力PT=1.25P[σ]/[σ]t计算中,如容器各元件（园筒、封头、接管、法兰及紧
- GB150-1998规定设计厚度系指计算厚度与腐蚀裕量之和,有效厚度系指名义厚度减去厚度附加量。压力容器气密试验应在液压试验合格后进行,气密试验压力为（）。用于壳体厚度>（）mm的碳素钢和低合金钢板,应逐张进行拉
- 试验温度系指压力试验时试验液体的温度。压力容器设计单位的资格印章必须加盖在（）总图上。正确#
错误本单位设计的压力容器底图
本单位设计的压力容器蓝图#
外单位设计的压力容器蓝图
- 计算压力指在相应设计温度下,用以确定元件厚度的压力,其中包括液柱静压力。在下列厚度中能满足强度（刚度、稳定性）及使用寿命要求的最小厚度是（）。确定外压容器的设计压力时,应考虑在正常工作情况下可能出现的（
- GB150对真空度低于0.02MPa的容器不适用。设计压力为2.2MPa、设计温度50℃,氨（毒性Ⅲ级,中度危害）,7m3贮存容器,其压力容器类别为（）。用于制造最高工作压力大于等于（）MPa的压力容器的碳素钢、低合金钢钢板,应逐张
- GB150-1998标准的管辖范围包括：……非受压元件与容器的连接焊缝,不包括焊缝以外的元件,如支座、支耳、裙座和加强圈等。（）条是错误的,不属于壳体开孔可不另行补强须满足的四个条件之一：不能采用补强圈进行开孔补强
- 氩弧焊打底、单面焊接双面成型的对接焊缝可作为（）。双面焊全焊透对接焊缝#
单面焊沿焊缝根部全长具有紧贴基本金属的垫板焊缝
- 塔器无论有筋板或无筋板的的基础环板厚度均不得小于（）mm。固定式液化石油气储罐的设计压力应按不低于（）℃时混合液化石油气组分的实际饱和蒸汽压来确定。用于紧固法兰的螺栓材料硬度应（）螺母材料硬度（30HB）。1
- 在进行卧式容器设计时,应进行壁厚计算及支座反力、圆筒轴向应力、圆筒切向剪应力和（）计算及校核。GB150规定,有效厚度系指（）。K≤1椭圆形封头有效厚度应不小于封头内径的（）。低温压力容器的鞍座、耳座、支腿或裙
- 在卧式容器设计中,A≤Rm/2,A＜0.2L,A最大不得＞0.25L,其L是指（）。压力容器气密试验应在液压试验合格后进行,气密试验压力为（）。碳素钢和16MnR容器进行液压试验时,液体温度不得低于（）℃。卧式容器总长
两封头切线
- 为提高外压圆筒承载能力,通常较为合理的方法是（）。奥氏体不锈钢的使用温度高于或等于（）时,可免做冲击试验。（）条是错误的,不属于壳体开孔可不另行补强须满足的四个条件之一：增加壁厚
改用强度较高的材料
设置
- 低温压力容器焊接采用（）焊条。立式缓冲罐,最高工作压力为1.6MPa,工作温度为280℃,全容积为6m3,介质为过热蒸汽。其类别为（）。用于壳体厚度>（）mm的碳素钢和低合金钢板,应逐张进行拉伸和夏比冲击试验。A型扫描
- 蠕变产生的必要条件是（）。用于制造盛装介质为液化石油气且硫化氢含量大于（）mg/L的压力容器的碳素钢、低合金钢钢板,应逐张进行超声检测。钢制管壳式换热器的换热管与管板之间采用强度胀接时,其适用范围为（）。高
- GB150标准中内压圆筒强度计算基本公式的理论依据是（）。封头如果是拼接的（不含先成形后组焊的拼接封头）其焊接接头系数是（）。液压试验时,圆筒的薄膜应力бT不得超过试验温度下材料屈服限的（）。第一强度理论#
第
- 压力容器及其部件在受到（）作用时应考虑进行疲劳设计。压力容器主要受压部分的焊接接头分为（）。低温压力容器的鞍座、耳座、支腿或裙座等,应考虑设置垫板或连接板,尽量避免与容器壳体相焊,垫板或连接板材料按（）
- 低温压力容器的鞍座、耳座、支腿或裙座等,应考虑设置垫板或连接板,尽量避免与容器壳体相焊,垫板或连接板材料按（）考虑。与壳体相同的低温材料#
Q235-B
16MnR
- 换热管拼接时,最短管长不应小于（）mm。固定式液化石油气储罐的设计压力应按不低于（）℃时混合液化石油气组分的实际饱和蒸汽压来确定。一台换热器未设折流板和支持板,其管板间距为L,则换热管受压失稳的当量长度Lcr为
- 换热管拼接时,同一根换热管的对接焊缝,U形管不得超过（）条。铜和铜合金用于压力容器受压元件时,一般应为（）。《钢制压力容器》GB150-1998规定,凸形封头或球壳的开孔最大直径d小于或等于（）Di。U型管弯管段的弯曲
- 折流板最小间距一般不小于圆筒内直径的（）,且不小于50mm。1/2
1/3
1/4
1/5#
- 换热管拼接时,同一根换热管的对接焊缝,直管不得超过（）条。1#
2
3
4
- 钢制管壳式换热器的换热管与管板之间采用强度胀接时,其适用范围为（）。无保冷设施的盛装液化气体的固定式压力容器设计压力应不低于（）。设计压力≤2.5MPa、设计温度≤350℃
设计压力≤4.0MPa、设计温度≤300℃#
设计压力
- 卧式换热器、冷凝器和重沸器的壳程介质为气、液相共存或液体中含有固体物料时,折流板缺口应（）布置。盛装高度危害介质,最高工作压力为0.2MPa,容积为0.1m3的容器应为（）压力容器。设计压力为2.2MPa、设计温度50℃,氨
- 一台换热器未设折流板和支持板,其管板间距为L,则换热管受压失稳的当量长度Lcr为（）。不能采用补强圈进行开孔补强的压力容器为（）。换热管拼接时,最短管长不应小于（）mm。在下列管壳式换热器元件中,应考虑腐蚀裕量
- GB151规定,换热器管间需要机械清洗时,应采用（）排列,相邻两管间的净空距离（S-d）不宜小于6mm。用于制造压力容器壳体的钛材应在（）状态下使用。《钢制压力容器》GB150-1998中开孔补强采用的方法是（）。符合GB150-
- GB151标准规定,管板的有效厚度系指管程分程隔板槽底部的管板厚度减去下列的厚度（）。GB151-1999适用的换热器公称直径（）。管程腐蚀裕量超过管程隔板槽深度的部分
壳程腐蚀裕量与管板在壳程侧的结构开槽深度二者的
- 管板和换热管采用焊接连接时,管板的最小厚度应满足结构设计和制造的要求,且≥（）。压力容器受压元件所用钢材只需材料的力学性能和化学成分相同,就可以批准代用。[还需考虑介质相容性、加工工艺性、焊接性能]10mm
12m
- U型管弯管段的弯曲半径应不小于（）的换热管外径。碳素钢和16MnR容器进行液压试验时,液体温度不得低于（）℃。2倍#
3倍
2.5倍0
5#
10
25
- 用于制造换热器的管板锻件,其级别不得低于JB4762和JB4728中的（）级。用于制造压力容器壳体的钛材应在（）状态下使用。《钢制压力容器》GB150-1998中开孔补强采用的方法是（）。按GB150-1998规定,管板与筒体非对接连
- 用于制造管板、平盖、法兰的钢锻件,其级别不得低于JB4726和JB4728规定的（）级。固定式液化石油气储罐的设计压力应按不低于（）℃时混合液化石油气组分的实际饱和蒸汽压来确定。封头如果是拼接的（不含先成形后组焊的
- 设计温度低于20℃时,取（）℃时的许用应力。《容规》规定,用于焊接结构压力容器主要受压元件的碳素钢和低合金钢,含碳量不应大于（）。30mm厚的15MnVR钢制容器,图面技术要求上标注的A、B类焊接接头检测要求中,（）是错
- GB151标准规定,当换热管为U形管时,其公称长度是指（）。用于制造三类压力容器的钢板必须进行（）。厚度附加量C是指（）。K≤1椭圆形封头有效厚度应不小于封头内径的（）。按GB150-1998规定,接管和长颈对焊法兰连接的
- GB151-1999规定,计算换热面积中换热管的计算基准为（）。压力容器的法兰垫片不能使用石棉橡胶板的是（）。用于壳体厚度大于（）的20R和16MnR,应逐张进行超声检测,质量等级应不低于Ⅲ级。外径#
中径
内径液化石油气储
- 低温容器的A、B类焊接接头,除符合规定应做100％射线或超声波无损检测外,允许进行局部无损检测,检查长度不得少于各条焊接接头长度的（）,且不少于250mm。下列哪种设备对接接头可以不进行全部射线或超声检测：（）。各
- GB151-1999适用的换热器公称直径（）。多腔压力容器（如换热器、夹套容器等）按照类别高的压力腔来作为该容器类别,其设计制造技术要求按（）。下列哪种设备对接接头可以不进行全部射线或超声检测：（）。30mm厚的15M
- 碳素钢和16MnR容器进行液压试验时,液体温度不得低于（）℃。0
5#
10
25
- 20g钢板可代用（）钢板。第二类压力容器中易燃介质的反应容器和储存容器必须进行（）。20R
Q235-C#
16MnR100%射线和100%超声波探伤
100%射线和20%超声波探伤
100%射线或100%超声波探伤#
- 符合GB150-1998要求需进行表面磁粉或渗透检测,其合格标准应符合JB/T4730-2005中（）。设计压力为2.2MPa、设计温度50℃,氨（毒性Ⅲ级,中度危害）,7m3贮存容器,其压力容器类别为（）。封头如果是拼接的（不含先成形后组
- 压力容器壳体及受压元件钢材厚度δS>（）mm的12CrMo、15CrMoR、15CrMo及其它任意厚度的Cr-Mo低合金钢；对其A、B类焊接接头,应进行100％的射线检测或超声检测。确定外压容器的设计压力时,应考虑在正常工作情况下可
- 应进行焊后热处理的对接焊缝是（）。28mm厚的16MnR
30mm厚的15MnVR#
36mm厚的20R
- 30mm厚的15MnVR钢制容器,图面技术要求上标注的A、B类焊接接头检测要求中,（）是错误的。100%超探,20%射线复查
20％射线检测#
100%超探
川公网安备 51012202001360号