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- 采用氩弧焊打底,单面焊双面成形的对接焊焊接接头,经100%无损探伤检测,焊接接头系数取φ=1.00。相邻的两筒节间的纵缝和封头拼接焊缝与相邻筒节的纵缝应错开,其焊缝中心线之间的外圆弧长一般应大于筒体厚度的（）,且不
- 真空容器的液压试验压力为0.2MPa[PT=1.25P]。正确#
错误
- 设计温度低于20℃时,材料的许用应力取20℃时的许用应力。正确#
错误
- 焊接接头系数Ф应根据容器受压部分的焊接接头形式及无损检测的长度比例确定。塔器无论有筋板或无筋板的的基础环板厚度均不得小于（）mm。正确#
错误12
14#
16
- 介质为压缩空气.水蒸汽或水的碳素钢.低合金钢制造的压力容器腐蚀裕量不小于2mm[1mm]。压力容器焊接接头系数φ应根据（）选取。用于法兰管板平盖等受压元件的厚度大于（）的20R和16MnR钢板应在正火状态下使用。对于锥
- 同一种材料制成的螺栓,安全系数与螺栓直径大小无关。立式缓冲罐,最高工作压力为1.6MPa,工作温度为280℃,全容积为6m3,介质为过热蒸汽。其类别为（）。用于壳体厚度大于（）的20R和16MnR,应逐张进行超声检测,质量等级应
- 真空容器的设计压力等于实际工作真空压力。密闭容器内液化石油气饱和蒸汽压的高低取决于（）。在下列管壳式换热器元件中,应考虑腐蚀裕量的元件为（）。正确#
错误液化石油气液量的多少
温度的高低#
液化石油气组分组
- 受压元件厚度计算中厚度附加量只计入钢材厚度负偏差及腐蚀余量,不计加工减薄量。用于制造盛装介质为液化石油气且硫化氢含量大于（）mg/L的压力容器的碳素钢、低合金钢钢板,应逐张进行超声检测。钢制压力容器,采用相
- 压力容器设计时应考虑的载荷有：内压、外压或最大压差；液体静压力；容器自重；风载荷和地震载荷；附属设备及平台、扶梯、管道等重力载荷。折流板最小间距一般不小于圆筒内直径的（）,且不小于50mm。正确#
错误1/2
1
- 任何情况下压力容器元件金属温度不得超过钢材的允许使用温度。GB150不适用于下列哪些容器（）。等面积补强计算中的强度削弱系数fr等于设计温度下接管材料与壳体材料（）之比值。正确#
错误设计压力为35MPa的容器
真
- GB150-1998规定名义厚度系指设计厚度加上钢材厚度负偏差后向上圆整至钢材标准规格的厚度。正确#
错误
- 对于容器壳体,在任何情况下,其名义厚度不得小于最小厚度与腐蚀裕量之和。正确#
错误
- 计算厚度系指按有关公式计算得出的厚度,需要时尚应计入其他荷载所需厚度。密闭容器内液化石油气饱和蒸汽压的高低取决于（）。GB150-1998中试验压力PT=1.25P[σ]/[σ]t计算中,如容器各元件（园筒、封头、接管、法兰及紧
- GB150-1998规定设计厚度系指计算厚度与腐蚀裕量之和,有效厚度系指名义厚度减去厚度附加量。压力容器气密试验应在液压试验合格后进行,气密试验压力为（）。用于壳体厚度>（）mm的碳素钢和低合金钢板,应逐张进行拉
- 试验温度系指压力试验时试验液体的温度。压力容器设计单位的资格印章必须加盖在（）总图上。正确#
错误本单位设计的压力容器底图
本单位设计的压力容器蓝图#
外单位设计的压力容器蓝图
- 计算压力指在相应设计温度下,用以确定元件厚度的压力,其中包括液柱静压力。在下列厚度中能满足强度（刚度、稳定性）及使用寿命要求的最小厚度是（）。确定外压容器的设计压力时,应考虑在正常工作情况下可能出现的（
- GB150对真空度低于0.02MPa的容器不适用。设计压力为2.2MPa、设计温度50℃,氨（毒性Ⅲ级,中度危害）,7m3贮存容器,其压力容器类别为（）。用于制造最高工作压力大于等于（）MPa的压力容器的碳素钢、低合金钢钢板,应逐张
- GB150-1998标准的管辖范围包括：……非受压元件与容器的连接焊缝,不包括焊缝以外的元件,如支座、支耳、裙座和加强圈等。（）条是错误的,不属于壳体开孔可不另行补强须满足的四个条件之一：不能采用补强圈进行开孔补强
- 氩弧焊打底、单面焊接双面成型的对接焊缝可作为（）。双面焊全焊透对接焊缝#
单面焊沿焊缝根部全长具有紧贴基本金属的垫板焊缝
- 塔器无论有筋板或无筋板的的基础环板厚度均不得小于（）mm。固定式液化石油气储罐的设计压力应按不低于（）℃时混合液化石油气组分的实际饱和蒸汽压来确定。用于紧固法兰的螺栓材料硬度应（）螺母材料硬度（30HB）。1
- 在进行卧式容器设计时,应进行壁厚计算及支座反力、圆筒轴向应力、圆筒切向剪应力和（）计算及校核。GB150规定,有效厚度系指（）。K≤1椭圆形封头有效厚度应不小于封头内径的（）。低温压力容器的鞍座、耳座、支腿或裙
- 在卧式容器设计中,A≤Rm/2,A＜0.2L,A最大不得＞0.25L,其L是指（）。压力容器气密试验应在液压试验合格后进行,气密试验压力为（）。碳素钢和16MnR容器进行液压试验时,液体温度不得低于（）℃。卧式容器总长
两封头切线
- 为提高外压圆筒承载能力,通常较为合理的方法是（）。奥氏体不锈钢的使用温度高于或等于（）时,可免做冲击试验。（）条是错误的,不属于壳体开孔可不另行补强须满足的四个条件之一：增加壁厚
改用强度较高的材料
设置
- 低温压力容器焊接采用（）焊条。立式缓冲罐,最高工作压力为1.6MPa,工作温度为280℃,全容积为6m3,介质为过热蒸汽。其类别为（）。用于壳体厚度>（）mm的碳素钢和低合金钢板,应逐张进行拉伸和夏比冲击试验。A型扫描
- 蠕变产生的必要条件是（）。用于制造盛装介质为液化石油气且硫化氢含量大于（）mg/L的压力容器的碳素钢、低合金钢钢板,应逐张进行超声检测。钢制管壳式换热器的换热管与管板之间采用强度胀接时,其适用范围为（）。高
- GB150标准中内压圆筒强度计算基本公式的理论依据是（）。封头如果是拼接的（不含先成形后组焊的拼接封头）其焊接接头系数是（）。液压试验时,圆筒的薄膜应力бT不得超过试验温度下材料屈服限的（）。第一强度理论#
第
- 压力容器及其部件在受到（）作用时应考虑进行疲劳设计。压力容器主要受压部分的焊接接头分为（）。低温压力容器的鞍座、耳座、支腿或裙座等,应考虑设置垫板或连接板,尽量避免与容器壳体相焊,垫板或连接板材料按（）
- 低温压力容器的鞍座、耳座、支腿或裙座等,应考虑设置垫板或连接板,尽量避免与容器壳体相焊,垫板或连接板材料按（）考虑。与壳体相同的低温材料#
Q235-B
16MnR
- 换热管拼接时,最短管长不应小于（）mm。固定式液化石油气储罐的设计压力应按不低于（）℃时混合液化石油气组分的实际饱和蒸汽压来确定。一台换热器未设折流板和支持板,其管板间距为L,则换热管受压失稳的当量长度Lcr为
- 换热管拼接时,同一根换热管的对接焊缝,U形管不得超过（）条。铜和铜合金用于压力容器受压元件时,一般应为（）。《钢制压力容器》GB150-1998规定,凸形封头或球壳的开孔最大直径d小于或等于（）Di。U型管弯管段的弯曲
- 折流板最小间距一般不小于圆筒内直径的（）,且不小于50mm。1/2
1/3
1/4
1/5#
- 换热管拼接时,同一根换热管的对接焊缝,直管不得超过（）条。1#
2
3
4
- 钢制管壳式换热器的换热管与管板之间采用强度胀接时,其适用范围为（）。无保冷设施的盛装液化气体的固定式压力容器设计压力应不低于（）。设计压力≤2.5MPa、设计温度≤350℃
设计压力≤4.0MPa、设计温度≤300℃#
设计压力
- 卧式换热器、冷凝器和重沸器的壳程介质为气、液相共存或液体中含有固体物料时,折流板缺口应（）布置。盛装高度危害介质,最高工作压力为0.2MPa,容积为0.1m3的容器应为（）压力容器。设计压力为2.2MPa、设计温度50℃,氨
- 一台换热器未设折流板和支持板,其管板间距为L,则换热管受压失稳的当量长度Lcr为（）。不能采用补强圈进行开孔补强的压力容器为（）。换热管拼接时,最短管长不应小于（）mm。在下列管壳式换热器元件中,应考虑腐蚀裕量
- GB151规定,换热器管间需要机械清洗时,应采用（）排列,相邻两管间的净空距离（S-d）不宜小于6mm。用于制造压力容器壳体的钛材应在（）状态下使用。《钢制压力容器》GB150-1998中开孔补强采用的方法是（）。符合GB150-
- GB151标准规定,管板的有效厚度系指管程分程隔板槽底部的管板厚度减去下列的厚度（）。GB151-1999适用的换热器公称直径（）。管程腐蚀裕量超过管程隔板槽深度的部分
壳程腐蚀裕量与管板在壳程侧的结构开槽深度二者的
- 管板和换热管采用焊接连接时,管板的最小厚度应满足结构设计和制造的要求,且≥（）。压力容器受压元件所用钢材只需材料的力学性能和化学成分相同,就可以批准代用。[还需考虑介质相容性、加工工艺性、焊接性能]10mm
12m
- U型管弯管段的弯曲半径应不小于（）的换热管外径。碳素钢和16MnR容器进行液压试验时,液体温度不得低于（）℃。2倍#
3倍
2.5倍0
5#
10
25
- 用于制造换热器的管板锻件,其级别不得低于JB4762和JB4728中的（）级。用于制造压力容器壳体的钛材应在（）状态下使用。《钢制压力容器》GB150-1998中开孔补强采用的方法是（）。按GB150-1998规定,管板与筒体非对接连
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