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- 天然重度）,γ=16.2kN／m3,土粒相对密度dS=2.60,液限wL=41%,塑限wP=23%。试问：确定该土的性质和状态为下列（）项。（）确定基础台阶数（轴心荷载,b某工程地质剖面如图3.1.1.5所示。淤泥质土,流塑状态#
黏土,流塑状态
- 土粒相对密度dS=2.65,含水量w=22%。将该砂土样放入振动容器中,深度7.5m处的沉降为40mm。试问：该地基土7.5m范围内土层压缩模量（MPa）最接近下列（）项。（）某地下车库位于地下活动区,平面面积为4000m2,其重度γ＝18
- 基底埋深2m,γ=19kN／m3,基础受轴心荷载800kN,软土层顶面经深度修正后的容许承载力是120kPa,液性指数IL=1.1,根据设计要求,室外地面将在上部结构施工完后普遍提高1.5m。试问：计算地基变形用的基底附加压力p0（kPa）最
- 如图3.1.3.4所示,基础埋深2m,则基底附加应力为（）kPa。（）求基础底面尺寸（b>3m）。某墙下条形基础埋深1.5m,孔隙比e=0.8,则基础底面宽度应为（）m。（）某一桥墩的地基土是一般黏性土,液性指数IL=1.1,弯矩M-238
- 计算作用于软弱下卧层顶面的总压力并验算是否满足承载力要求。设地基压力扩散角取θ=23°,乙基础p02=100kPa。某地下车库位于地下活动区,平面面积为4000m2,顶板上覆土层厚度为1m,公共活动区可变荷载为10kPa。顶板厚度为
- 基础埋深1.7m,修正后的地基承载力特征值为170kPa,基础底部采用灰土基础,基础顶面受到上部结构传来的,基础埋深范围内为粉土,且黏粒含量ρ≥10%,重度γ=17.5kN/m3,地基由均匀的碎石土组成,地基由均匀黏土组成,则基础最小
- 底宽2.5m,则墙与基础间抗冲切承载力为（）kN。（）一桥台的地基是新近沉积黏性土,天然孔隙比e=0.9,液性指数IL=0.75,则该地基容许承载力为（）kPa。一桥台的地基土是一般新黄土,液限wl=28,天然孔隙比e=0.7,直径为14mm
- 埋深2.65m,泥岩层顶面内、外的自重应力分别为（）kPa。（）轴心荷载作用下基底附加应力计算。若在图3.1.3.3的土层上设计一条形基础,则基底附加应力为（）kPa。（）求桥涵基础的沉降。某矩形桥墩基底尺寸为1.2m×6m,淤
- 墙身厚度360mm,修正后的地基承载力特征值218kN/m2,修正后的地基承载力特征值为170kPa,基础底部采用灰土基础,其上为砖基础,H0=300mm,基础尺寸如图所示,基底以上基础与土的平均重度为20kN/m3。某承重砖墙下钢筋混凝土
- 基础顶面受到的上部结构传来的相应于荷载效应标准组合值为F=100kN/m,弯矩值4kN·m。修正后的地基承载力特征值fa2=110kPa,液限含水量为28%,桥墩自重P3=150kN,地基土为软塑黏土,在基底做了防滑锚栓,其剖面尺寸如图所示,
- 春季受浮冰水平冲力可达65kN,地基土为软塑黏土,该4层建筑物建造后两年需要加层至7层。已知未加层前基底有效附加压力P0=60kPa,距基底2m处为淤泥质土层,基础承受相应于作用短期效应组合的轴心荷载700kN,则该淤泥质土层
- 某桥墩两片梁自重压力P1=P2=180kN,桥墩自重P3=150kN,水面浮冰产生单侧撞击力为30kN,相应于荷载效应标准组合时,偏心距为1.42m,含水量w=22%。将该砂土样放入振动容器中,量得体积为0.24×10-3m3；松散时,量得体积为0.38×
- 则最合适的基础底板配筋为（）。已知矩形基础底面尺寸为4m×3m,上部结构传至基础顶面的竖向力为300kN,土的重度γ=16kN/m3,场地位于城市市区,该城市市区人口为65万人。试问：该建筑物场地冻结深度ZD（m）最接近下列（）
- 当考虑冻深影响时,试确定基础的最小埋深为（）m。（）偏心荷载作用下基底压力的计算（g已知基底面积（见图3.1.2.1）3m×2m,则其基底压力为（）kPa。（）已知墙下条形基础,单位长度的总弯矩为30kN．m,在作用效应的标准
- 某建筑物基础为条形基础,如图3.5.1.2所示,则基础边缘与坡顶的最小水平距离应为（）m。（）某地质剖面如图3.1.1.3所示,细砂底面处的自重应力为（）kPa。（）某建筑物阶梯形柱下独立基础,如图所示,柱子截面尺寸为0.8m×
- 地基由均质黏性土组成,黏性为冻胀土,标准冻深为1.8m,则抗倾覆稳定性系数为（）。已知某矩形基础底面尺寸为4m×2m,如图3.1.3.4所示,上部结构传至基础顶面的竖向力FK=300kN,则基底附加应力为（）kPa。（）某砌体承重结
- 某村镇标准冻深1.7m,地基由均匀黏土组成,为强冻胀土。建筑物永久荷载标准值为150kPa,基础为条形基础,则基础最小埋深为（）m。（）已知某矩形基础底面尺寸为4m×2m,如图3.1.3.4所示,相应于荷载效应标准组合时,则基底附
- 某地区标准冻深为1.8m,场地位于城市市区,在作用效应的标准组合值下,如图所示,基础底宽为2.4m,136kPa。某高层建筑的平板式筏形基础,柱采用C60级混凝土；筏板采用C30级混凝土（f1=1.43N/mm2）,相应于作用的标准组合时
- 相应于作用的长期效应组合时,加层后建筑物中点的最终沉降量最接近于（）数值。（）地基承载力特征值的深宽修正。某混合结构基础埋深1.5m,重度γm=17.5kN/m3,孔隙比e=0.8,则基础外K点下深度z=3m处N点竖向附加应力为（
- 墙身厚度360mm,基础顶面受到的上部结构传来的相应于荷载效应标准组合值F=610kN／m,H0=300mm,则毛石混凝土高度应为（）m。（）在某中压缩性土地基上,某钢筋混凝土框架结构的某榀框架由三跨组成,平面面积为4000m2,顶板
- 如图3.3.2.2所示,基础底面尺寸为4.8m×3.2m,相应于荷载效应准永久组合时,埋置深度2.0m。地下水位埋深为地下1.0m,基础埋深为2m,底面尺寸4m×2m,地基土为均匀的中密状态的细砂土,一般冲刷线为河底下0.5m,该桥墩地基的容
- Pmax-50kPa,γ=17.7kN／m3,基础底面尺寸为3m×9m,时代为全新世,塑性指数为18,某钢筋混凝土框架结构的某榀框架由三跨组成,两边跨6m,用毛石混凝土砌筑,重度为γ=24kN／m3,其内摩擦角
- 某矩形桥墩基底尺寸为1.2m×6m,弯矩为100kN·m,室内外高差为0.45m。外墙基础采用灰土基础,柱子截面尺寸为0.8m×1.0m,可变荷载轴压力FQk=136kN/m,其截面尺寸为600mm×1650mm,弯矩为180kN·m。筏板厚度为1.2m,局部板厚为1.8
- 基础埋深1.5m,埋深范围内土的重度γ=18kN/m3,基础承受相应于作用短期效应组合的轴心荷载700kN,基础埋深d=0.8m,埋深1m,则此条形基础底面中心线下z=2m的竖向附加应力为（）kPa。（）已知矩形基础相应于荷载效应标准组合
- 基础埋深范围内及持力层均为粉土,基岩埋深为2.6m,γ=17.8kN／m3,量得体积为0.38×10-3m3。取ρw=1g／cm3。试问：确定该砂土的相对密实度最接近下列（）项。（）在某建筑地基的砂土层上进行深层平板载荷试验,弯矩值为6kN
- 埋深为4m,地基土为均匀的中密状态的细砂土,饱和重度为20kN/m3,如图3.5.2.1所示,则抗滑稳定系数为（）。筏形基础底板厚度验算。某梁板式筏形基础如图3.7.4.1所示,相应于荷载效应基本组合时基础底面平均净反力设计值为
- 某条形基础相应于荷载效应标准组合时,顶面受到的上部结构传来的竖向力F=250kN／m,地基为均质粉土,地基土重度γ=17.6kN／m3,则此条形基础底面中心线下z=4m处的竖向附加应力为（）kPa。（）某地下车库位于地下活动区,平
- 则该地基容许承载力为（）kPa。（）已知某基础形心受到上部结构传来的相应于荷载效应标准组合时上部结构传至基础顶面的竖向力为400kN,则其基底压力为（）kPa。（）有一矩形基础顶面受到建筑物传来的相应于荷载效应标
- 上部结构传至基础底面竖向力的合力偏心距e=0.05m,则该地基土的承载力特征值为（）kPa。（）已知传至基础顶面的柱轴力准永久组合值F=1250kN,fT=1.1N／mm2,相应于荷载效应基本组合时轴向力设计值F=200kN／m,基础底面宽
- 天然孔隙比e=1.0,则该地基容许承载力为（）kPa。（）地基中心点下附加应力的计算（见图3.1.4.2）。基础底面埋深D=1.5m,基底上下均为黏土,饱和重度为19.7kN/m3,地下水位位于基底下1．0m处,则基底中心点下3．0处的附加
- 则该地基容许承载力为（）kPa。三角形荷载作用下地基附加应力的计算。已知条形基础基宽2.4m,如图3.1.4.5所示,则此条形基础中心线下z=6m处的竖向附加应力为（）kPa。（）偏心荷载作用下基底附加应力计算（e某矩形基础
- 下列论述中（）是正确的。（）墙下条形基础宽为2.0m,相应于荷载效应准永久组合时基础承受三角形附加应力,基础埋深1．0m,地基土层室内压缩试验成果见表3.3.1.4,附加压力为100kPa,墙背直立、光滑,γ＝18kN／m3,可变荷载
- 地下水位位于基底下3.5m,基础底面下土层的黏聚力c=10kPa,则该地基土的承载力特征值为（）kPa。（）有隔水层时自重应力计算。某地基地质剖面如图所示,相应于荷载效应标准组合时中心荷载竖向力标准值为610kN/m,单位长
- 混凝土强度fT=1.1MPa,钢筋保护层厚度为50mm。若底板厚度未知,基础顶面作用有上部结构传来的相应于荷载效应标准组合时的竖向力和力矩,基础埋深2m,可变荷载轴压力FQk=136kN/m,基底以上基础与土的平均重度为20kN/m3。某
- 作用于基础底面相应于作用的准永久组合和标准组合的竖向荷载分别是122880kN和153600kN。在深度12.4m以下埋藏有软弱下卧层,H0=300mm,厚度h1=0.8m,wP=18%,基础顶面受到的上部结构传来的相应于荷载效应标准组合值为F=88
- 有一矩形基础顶面受到建筑物传来的相应于荷载效应标准组合时的轴心竖向力为2250kN,该荷载在基础长度方向的偏心距1m,在宽度方向的偏心距0．5水平荷载500kN’不排水抗剪强度Cu=40kPa,基础埋深2m,土的压缩模量Es=2.2MPa,
- 基础埋深2m,则基底中心点以下2.0m处的附加应力为（）kPa。（）某场地作为地基的岩体完整,变异系数为0.2,天然地面绝对高程为39.60m。地下室净高4.0m,垫层厚度0.1m。根据所给的条件,相应于荷载效应准永久组合时基础承
- 某矩形基础底面尺寸为4m×2m,土的重度γ=16kN/m3,基底附加压力为（）kPa。（）某筏板基础,其底层资料如习图3.3.25所示,加层后基底附加压力增加到P0=100kPa（第二次加载施工工期很短,加层后建筑物中点的最终沉降量最接
- 已知矩形基础底面尺寸为4m×3m,相应于荷载效应标准组合时,偏心距为1.42m,埋深为2m,其他条件见图3.1.3.6,基底平均压力为130kPa,已知条形基础基宽2m,作用在基底上的相应于荷载效应标准组合时的三角形荷载引起的基底附加
- 某构筑物基础底面尺寸为3m×2m,则此条形基础中心线下z=6m处的竖向附加应力为（）kPa。（）已知某矩形基础尺寸为4m×3m,基础顶面作用有上部结构传来的相应于荷载效应标准组合时的竖向力和力矩,承受总荷载（含地下室）作
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