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- 会形成可爆混合气体、产生剧毒蒸气或对船舶有不可见腐蚀作用的物质应装载在（）。危险货物积载中,表示不可在同一舱室配装,但可在相邻舱室配装的称为（）。A．甲板上#
B．舱内
C．首尖舱内
D．尾尖舱内A．隔离#
B．远
- 果菜类集装箱一般应配置在（）。由于40ft箱箱长约为20ft箱的2倍,因此40ft箱允许堆积负荷是20ft箱允许堆积负荷的（）。判断下列两种装载下,后卸港箱位140382；②先卸港箱位160484,40ft超长集装箱应配置在（）。根据IMO
- 双层底高1.48米,计划配装两种货物：下层焦宝石1000吨（S.F=0.74立方米/吨）,上层花生果500吨（S.F=3.28立方米/吨）,则两种货物的重心高度分别为（）米。某船从水密度1.005g/cm3的水域驶入水密度1.023g/cm3的水域,吃
- 设置两道纵向水密隔壁的液体舱,其自由液面面积惯性距等于不设置纵向水密隔壁液体舱的（）。人们不研究纵向大倾角倾斜问题,其原因是（）。一般地,货物尽量装满整个货舱时,GM=0.87m,悬挂点距货物原重心点距离8.6m,悬索
- 首右吃水4.52m,船中左吃水4.80m,船中右吃水4.88m,船尾左吃水5.15m,船尾右吃水5.19m；漂心在船舯后,则由此判断船舶浮态仅存在（）。某船始发港开航时平均吃水dm=5.9m,TPC=9.7t/cm,航行及停泊中油水消耗140t,重心较高
- 液面形状为等腰三角形的液舱,途中油水消耗共304t,出发时该轮平均吃水（）m。某船开航时平均吃水dm=5.12m（ρ=1.021g/cm3）,中途停靠A港卸货256t后又装货185t,加载79t货物后平均吃水变为5.24m,在右舷距船中6.2m处的压
- 某船排水量为10000吨,某压载舱加注标准海水后存在自由液面,惯性矩为500米,双层底高1.48m,舱高8.42m,计划配装两种货物．下层重烧镁1305t（S.F=0.76m3/t）,上层日用品800t（S.F=2.46m3/t）,则该舱的重心高度为（）m。
- 以下（）不是船舶稳性报告书中的内容。当货物平均积载因数等于船舶舱容系数时,船舶可能达到（）。对一般船舶而言,稳心半径随吃水的增加而逐步地（）。基本装载情况总结表
液体舱自由液而惯矩表及初稳性高度修正说明
- 自由液面对GM的影响值计算公式为：δGM=ρix/△,式中的ix表示（）。某船排水量为30000t,利用初稳心点法求取复原力臂,船舶GM=2.3m,船舶横倾角θ=20°时形状稳性力臂为0.64m,则该轮的复原力矩为（）kN.m。某船实际重心高度6
- 散粮船装载时,若为多头作业,则（）。根据1979年《SOAS》对散装船进行稳性校核时,若满载舱内谷物重心取在谷物舱容中心处,则（） 。下列（）不属于散装粮船的防移装置国际航行散粮船在进行特殊稳性衡准指标核算时,谷物
- 我国《船舶与海上设施法定检验规则》对下列（）船舶既提出基本稳性衡准要求,则当驶入水密度ρ=1.004g/cm3水域时,船舶吃水约为（）。其它条件相同,船舶的淡水水尺超额量随吃水的增大而（）。若船舶排水量一定,则在距基
- 燃油1500t,淡水300t,备品10t,KM=8.80m,装货后船舶的初稳性高度值GM为（）m。某一梯形压载舱（舱内为标准海水）存在自由液面,舱前宽10.6m,舱后宽8.5m,风压倾侧力矩为3797kN.m,则风压静倾角为（）。某船从水密度ρ=1.00
- 散装谷物船舶的货舱舱壁呈斜面形的作用是（）。①限制舱内顶层谷物移动；②便于平舱；③便于清舱；④可作压载舱；⑤减少谷物移动倾侧力矩；⑥保证货舱结构的强度和美观。下列（）不是满载舱的止移措施。因散装谷物具有下沉
- 初稳性主度GM较大（）。由装货体积可以在（）上查取相应的重心高度。某船Δ=6987t,KG=5.83m,舱内有总计重量为150t的货物悬挂在距基线8.2m处,则该批货物卸出后船舶初稳性高度改变（）m。船舶在某一个航次中,出港时稳性
- 自由液面对稳性影响值的计算公式△GM=ρix/（）。少量装载时,若船舶KM值不变,则货物装于（）将使GM增大。船宽适中而干舷较大的船舶（）。仅适用于小倾角情况#
仅适用大倾角情况
适用于任何倾角情况
适用性与倾角无关船
- 燃油1500吨,备品10吨,船舶常数180吨,装载后全船垂向总力矩136600.00吨米,KM=8.80米,KM=8.80米,装货后船舶的初稳性高度值GM为（）米.某船观测得船首吃水分别为5.26m,则船舶平均吃水为（）m（设Xf=0）。某货舱舱容3127
- 横倾力矩为29527千牛.米,排水量为20165吨,初稳性高度为1.422米,燃油和淡水总量为571t,常数为48t,船舶资料中常以（）代替舱容曲线。经计算,在静稳性曲线图上（）。其它条件相同,因油水使用左右不均而存在初始横倾角θ0
- 专用散粮船舱区设置顶边水舱的目的是（）。①限制货舱内谷物移动②便于平舱③便于清舱④可用作压载水舱⑤减少谷物移动倾侧力矩剩余静稳性力臂法是以GZ’40代替（）计算的一种方便方法。谷物发热的主要原因是（）的呼吸作用
- 在静倾过程中,如果外力矩呈周期性变化,则船舶倾角（）。某船拟将80t重件装于上甲板,该甲板允许负荷28.13kpa,现有底面积为3.2m2的支柱3个,则至少应增加衬垫面积（）m2。箱形驳船的横稳性半径随船舶吃水的增加而（）。
- 《IM0稳性规则》中规定：船舶受稳定横风作用时的风压倾侧力矩可用公式Mw=PwAwZw来计算,其中Zw是指（）。某船排水量为6681t,舱前宽12m,舱后宽9m,并有两道横向隔舱,舱内液体密度0.93g/cm3,则该液舱的液面对稳性的减小
- GM也相同,5.53m,则船舶平均吃水为（）m（设Xf=0）。为保持吃水相同,某船从ρ=1.020t/m3的水域中驶入ρ=1.003t/m3时需卸下货物93t,则该轮在ρ=1.020t/m3水域中时的排水量为（）t。某箱体船船长150m,船宽20m,则该横倾角下
- 在绘制静稳性曲线时进水角开口一般系指（）。船舶的淡水水尺超额量F.W.A是指船舶（）。对于具体船舶,半淡水水尺超额量是（）,燃油1500t,备品10t,则表明船舶重心距中线面距离（）。稳性衡准数是（）的重要指标。某轮
- 一船万吨级货船的纵稳心半径多在几米左右（）。船舶由水密度ρ=1.010g/cm3的水域驶入标准海水水域,吃水约减小（）。某船为保证平均吃水相同,从ρ=1.023g/cm3的水域驶入ρ=1.008g/cm3的水域时需卸下货物104t,则该船排水
- 船舶资料中常以（）代替舱容曲线。某船△＝7352t,现在船舶重心之下6.5m处加载211t压载水,则船舶初稳性高度（）。有关静稳性力臂GZ的说法,但未满载而上部存自由液面,上层液体的密度为0.587吨/立方米,下层液体的密度为0
- 在绘制静稳性曲线时进水角开口一般并不指（）。为保持吃水相同,某船从ρ=1.023g/cm3的水域中驶入ρ=1.006g/cm3的水域时需卸下货物121t,则该船在该吃水和标准海水中的排水量为（）t。对于某箱形驳船而言,其横稳心距基线
- 散粮船中,由于谷物移动引起的横倾角与（）无关。根据《SOLAS1974》的规定,散粮船由于谷物移动所引起的船舶横倾角应（）。A．GM
B．KG
C．谷物种类#
D．排水量A．不小于12°
B．不大于12°#
C．不小于15°
D．不大于15°
- 拟将此重件装在上甲板（单位面积允许负荷量为19.62kPa）,则要使上甲板强度满足要求,至少应再加相同的木墩（）个。少量卸货时,假定KM不变,则当货物重心低于船舶重心时,卸货后船舶的初稳性高度值将（）。临界初稳性高
- 经证明可知,船舶等容微倾时的倾斜轴,必通过其初始水线的（）。某船△＝6873t,舱内悬挂重为43t货物,悬挂点距货物原重心点距离8.6m,悬索长度为5m,外力矩Mh=6000t.m,则此时船舶的复原力臂GZ为（）m。其它条件不变时,船舶
- 船舶的稳心半径BM与（）成正比。当货物平均积载因数等于船舶舱容系数时,船舶可能达到（）。某船开航时因货物装载左右不均,船舶重心向右偏离中线面0.14m,则当船舶横倾5°时,该轮的复原力臂减少（）m。某轮在某装载状态
- 船舶排水量为29999吨,船舶稳性高度为2.67米,则该轮产生的横倾角为（）。船舶由淡水水域驶入海水水域时,若不计其油水消耗,下列（）常被用来表示船舶的大小。船舶压载后舱内存在自由液面,则压载后的稳性将（）。某船Δ=
- 船舶横稳心距革线高度KM最大值发生在（）。船舶的空船重量系指（）。稳性规则规定：当船舶横倾角大于（）时意味着船舶稳性丧失。船舶在某一排水量下,影响其静稳性曲线下面积的因素包括（）。其它条件相同,重心较高船
- 某轮消耗燃油后稳性发生变化,耗油量P为525吨,所耗油的重心距基线高度为1.5米,船舶重心高度为6.18米,则该轮稳性的增加量为几米（）。等间距设置一道纵向水密隔壁的矩形液体舱,出港时稳性满足要求,则到港时（）。下列
- 船舶的稳心半径BM与（）成反比。船舶由海水水域进入淡水水域（）常常发生变化。箱形驳船的横稳性半径随船舶吃水的增加而（）。某船实际重心高度6.2m,假定重心高度为5.8m,横倾角40°时的形状稳性力臂0.70m,则该船此条
- 船舶处于静止正浮,在最大值超过最大静稳性力距的静横倾力矩作用下（）。某船某港测得船首两舷吃水为5.47、5.43m,船中吃水为5.99m、5.91m,则该船的平均吃水为（）m（设Xf=0）。某船从密度为ρ1=1.021g/cm3的水域驶入密
- 船舶舱室破损后仍浮在水面并保持一定浮态和稳性的能力称为船舶的（）。某船吃水5.48m时排水量Δ=6729t,TPC=11.4t/cm,从ρ=1.004t/m3的港口装货驶往最大吃水5.49m且ρ=1.018t/m3的目的港,途中油水消耗共125t,则该轮出发
- 某轮一舱内满载两种密度不同的液体,但未满载而上部存自由液面,上层液体的密度为0.587吨/立方米,上层液体上表面的面积惯矩为5728米？船舶当时排水量为38735吨,则自由液面对稳性高度的减小值为几米（）。已知FWA=0.15m
- 货面距舱底高度相同,吃水约减小（）。某箱体船船长150m,排水量20000t,途中油水消耗共121t,浮心后移,略有首倾
排水量不变,浮心前移,略有尾倾
排水量不变,吃水减少,浮心前移
- 某船正浮时由淡水进入海水,漂心在浮心之前,则在海水中时（）。将少量载荷装于船舶漂心垂线处时,则船舶（）。船舶的每厘米吃水吨数TPC在数值上等于（）。For a floating vessel,the result of subtracting KG from KM
- 船舶平均吃水等于首吃水与尾吃水之和的0.5倍成立的条件是（）。某轮在某装载状态下的一处水线位于水尺标志“Ⅸ”字体的底边缘,则该处的吃水为（）。某轮在某装载状态下的一处水线位于水尺标志“Ⅷ”字体高度一半处,则该处
- 某船有两个液舱,形状大小完全相同,甲舱位于左舷,乙舱位于右舷.当两舱癍着同样的液体,从自由液面对船舶稳性的影响考虑（）。某船从水密度1.005g/cm3的水域驶入水密度1.023g/cm3的水域,吃水约（）%。船舶装载排水量是
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