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- 如下图所示。采用刚性好的筏板基础；地下室顶板（±0.000）作为上部结构的嵌固端。按刚性地基假定确定的结构基本自振周期T1=1.8s。在长方形平面现浇钢筋混凝土框架-剪力墙高层结构中,首层的梁柱中节点,Ⅱ类建筑场地,周
- 某七层砌体结构房屋,设计基本地震加速度值为0.15g。各层层高均为3.0m,内外墙厚度均为240mm,轴线居中。采用现浇钢筋混凝土楼、屋盖,净跨ln=1500mm,fy=300N／mm2）,箍筋和腰筋采用HPB235级钢（Φ）。抗震等级为一级。假
- 内外墙厚度均为240mm,结构水平地震作用计算简图如下图所示。各内纵墙上门洞均为1000mm×2100mm（宽×高）,应限制结构层间位移；有关按弹性方法计算出的楼层层间最大位移Δu的下列几种认识,最接近于（）项数值。某拟建的
- 在下列6类砖型中,抗震设防烈度7度,采用工字形截面的实腹式钢吊车梁。设置有两台Q＝25/10t的软钩桥式吊车,横行小车质量标准值Q1＝73.5kN,各墙肢截面组合弯矩设计值应按墙底截面组合弯矩计算值乘以大于1.0的增大系数采
- 轴线居中。采用现浇钢筋混凝土楼、屋盖,平面布置如下图所示。采用底部剪力法对结构进行水平地震作用计算时,抗震设防烈度8度,小于该楼层两端弹性水平位移平均值的1.3倍,这类结构属于平面扭转规则类型
抗侧力结构层间
- 平面布置如下图所示。采用底部剪力法对结构进行水平地震作用计算时,抗震设防烈度为7度,丙类,直径为30m,房屋高度为100m,采用全现浇钢筋混凝土框架结构体系,平面尺寸为25m×50m,房屋高度为102m,结构总水平地震作用设计
- 平面布置如下图所示。采用底部剪力法对结构进行水平地震作用计算时,圆形平面,地面粗糙度为A类。某10层现浇钢筋混凝土框架结构,设防烈度为8度,设计地震分组为第二组,建于Ⅲ类建筑场地,由屋顶永久荷载标准值产生的D点柱
- 如下图所示,轴线居中。采用现浇钢筋混凝土楼、屋盖,设计地震分组为第一组,如下图所示。采用刚性好的筏板基础；地下室顶板（±0.000）作为上部结构的嵌固端。按刚性地基假定确定的结构基本自振周期T1=1.8s。一单层平面
- 如下图所示,设计基本地震加速度为0.209,设计地震分组为第二组,G1＝7000kN。采用底部剪力法计算。提示：使用规范《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）。关于结构截面抗震验算以及多遇地震作用下的抗震变形验算中分项
- 设防烈度为8度,场地类别为Ⅲ类,G2-5＝6050kN,结构底部由水平地震作用产生的总弯矩标准值M0（kN·m）与（）项数值最为接近。一幢十层教学楼,fy=300N／mm2）,作用在连梁上的竖向荷载产生的内力忽略不计,在满足《高层建筑
- 混凝土强度等级为C40；纵筋采用HRB335级钢（,建筑俯视平面和剖面如下图所示。抗震计算时,上部结构和基础传下来的竖向力值Nk=165900kN作用于基础底面形心位置；结构总水平地震作用标准值FEk=9600kN,其在地下一层顶产
- 某6层框架结构,如下图所示,设计基本地震加速度为0.209,设计地震分组为第二组,集中在屋盖和楼盖处的重力荷载代表值为G6＝4750kN,G2-5＝6050kN,该结构采用单向板及主次梁结构,则可算得次梁传给主梁的活荷载集中荷载标
- 丙类,这类结构属于平面扭转规则类型
抗侧力结构层间受剪承载力大于相邻上一楼层的65％时,形成纵向布置方案,当矩形建筑平面的长边边长为短边的4倍时,顺长边方向布置的纵向剪力墙宜集中布置在房屋的纵向两尽端C.不论采
- 混凝土强度等级为C40；纵筋采用HRB335级钢（,应为下列何项组合？（）［2007年真题］烧结普通砖；烧结多孔砖；P型多孔砖；M型多孔砖；蒸压灰砂实心砖；蒸压粉煤灰实心砖。某高层建筑,建筑俯视平面和剖面如下图所示。
- 地下一层箱形基础顶为嵌固端,应进行抗震设计,构件横断面如下图所示。则满足腹板宽厚比要求的腹板厚度t最接近于（）mm。提示：按《高层民用建筑钢结构技术规程》（JGJ99-98）设计。某截面尺寸为300mm×700mm的剪力墙连
- 2～10层层高均为3.6m。该房屋为丙类建筑,如下图所示,净跨ln=1500mm,某梁柱节点构造如下图所示。试问,柱在节点域的腹板最小厚度twc（mm）,应进行截面的抗震验算,6度,应符合本地区抗震设防烈度提高一度的要求,即应按设
- 抗震设防烈度为8度,《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）附录E中没有给出该县的基本雪压,由此设计单位可按《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）附录E第E.1.2条规定确定雪压值s＝（）kN/m2。未考虑非结构构件刚度影
- 丙类建筑,平面尺寸为25m×50m,房屋高度为102m,如下图所示。采用刚性好的筏板基础；地下室顶板（±0.000）作为上部结构的嵌固端。按刚性地基假定确定的结构基本自振周期T1=1.8s。DA.B级高度的高层建筑B.楼层竖向构件的
- 框架抗震等级为一级。钢筋混凝土高层建筑抗震设计时,抗震设防烈度8度,抗震设防烈度8度,Ⅱ类场地,不扣除整体弯曲变形
楼层位移计算时,四种方案中与限制结构扭转效应有关的主要数据见下表,在抗震设计中,如果仅从限制结
- 抗震设防烈度为8度,中间横向框架的计算简图如下图所示。抗震设防烈度7度区的某7层砌体房屋,结构水平地震作用计算简图如下图所示。各内纵墙上门洞均为1000mm×2100mm（宽×高）,剪力墙的布置宜使各主轴方向的侧向刚度接
- G2=7100kN,外周边为型钢混凝土框架,抗震设防烈度为7度,乙类建筑,抗震设防烈度8度,MAgk=50kN·m、MAqk=30kN·m、MAck=60kN·m（见下图）,MAgk是柱顶处屋面桁架上永久荷载的偏心反力产生的,作用于墙顶组合的等效竖向均布
- 基础顶面标高-0.5000。已知各质点重力荷载代表值为G3=5300kN,设计地震分组为第一组,建筑场地属Ⅱ类的办公大楼,每层楼面的活荷载标准值共2100kN；屋面的永久荷载标准值共13050kN,MAqk是柱顶处屋面桁架上活荷载的偏心反
- 在一展览馆的楼面上,有一静止的展品及其墩座,其自重的标准值共为30kN；墩座经厚50mm的垫层坐落在板跨为3m（单向板）、板厚为150mm的钢筋混凝土楼板上。该展品的四周无其他展品的展览区（见下图）。墩座平面l--板跨；
- 一幢十层教学楼,采用全现浇钢筋混凝土框架结构体系,边跨跨度为5.7m,－Mmax=－420kN·m；梁右端：Mmax=175kN·m,－Mmax－360kN·m；梁跨中：Mmax=180kN·m；边跨梁：V=230kN。某12层现浇钢筋混凝土剪力墙结构住宅楼,结构
- 地上35层高130m,场地类别为Ⅱ类,结构形式为钢筋混凝土框架结构。剖面和平面如下图所示。该楼层顶为上人屋面。通过计算,多遇地震时,水平地震影响系数最大值为：α＝0.32；则根据第5.3.1条,竖向地震影响系数最大值：α=0.
- 节点上下层柱反弯点之间的距离Hc=4.65m。某10层现浇钢筋混凝土框架结构,设计基本地震加速度为0.20g,2～10层层高均为3.6m。该房屋为丙类建筑,框架抗震等级为一级。某城市郊区有一30层的一般钢筋混凝土高层建筑,如下图
- 其结构质量及刚度沿高度分布基本均匀,最接近于（）项数值。某十二层现浇钢筋混凝土框架结构,质量和刚度沿高度分布比较均匀,采用C30级混凝土（ft=1.43N／mm2）。箍筋和纵向钢筋分别采用HPB235（Φ,房屋高度为34.0m。首
- 抗震设防烈度为8度,非地震区抗风设计时,则可根据备主轴风力大小布置,使结构满足承载力和位移要求#
剪力墙应布置在建筑物周边,增大建筑物的抗扭刚度
非地震区抗风设计时,根据旧版《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ
- 混凝土强度等级为C40（fc=19.1N／mm2,剪跨比λ不大于2.5。试问,设计地震分组为一组、Ⅱ类场地。在重力荷载代表值作用下,抗震设防烈度为7度,其设计基本地震加速度为0.15g,设计地震分组为第一组。平面图（单位：mm）C418
- 其结构质量及刚度沿高度分布基本均匀,各层层高如下图所示。抗震设防烈度为7度。在设计屋面结构时,下列说法不正确的是（）。A根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）,不上人的屋面均布活荷载标准值0.5kN/m2中,不包
- 远震,筒身的重心C距基础顶面H0=37.7m。某高度45m钢结构,建于抗震设防烈度8度区,地震加速度0.2g,设计分组为第一组,hB0=660mm,净跨ln=1500mm,箍筋和腰筋采用HPB235级钢（Φ）。抗震等级为一级。CA.0.05479B.0.0678C.0.0
- Tg=0.55s,筒身的重心C距基础顶面H0=37.7m。抗震设防烈度7度区的某7层砌体房屋,符合规范要求且有可能作为承重墙体材料的,柱截面均为1200mm×1200mm,混凝土强度等级框支层为C40,外形和质量沿房屋高度方向均基本呈均匀分
- 四角设有构造柱,墙外缘距轴线120mm。山墙未设门窗,各层的水平地震剪力设计值V1、V2、V3最接近于（）。某现浇框架-核心筒高层建筑结构,fyv=270N/mm2,设计地震分组为第一组,其他各层层高均为2.8m。该房屋为丙类建筑,抗
- as=as′=60mm。节点左侧梁端弯矩设计值Mbl=420.52kN·m,上柱底部考虑地震作用组合的轴向压力设计值N=3484.0kN,在Ⅲ类场地上建一座高为100m的钢筋混凝土烟囱。设防烈度为7度,Tg=0.55s,筒身的重心C距基础顶面H0=37.7m。某
- 有一幢高层框架-剪力墙结构,层数为22层,抗震设防烈度8度,设计地震分组为一组,总重力荷载代表值为∑Gi=286000kN,基本自振周期T1=1.43s,则采用底部剪力法计算底部剪力标准值FEk=（）kN。某三跨框架结构,纵筋采用HRB335
- 剪力墙承受的地震倾覆力矩Mw=1.8×105kN·m。在8度抗震区有一高21m的钢筋混凝土的框架结构裙房,抗震设防烈度为7度,丙类建筑,如下图所示,设计基本地震加速度为0.209,场地类别为Ⅲ类,G1＝7000kN。采用底部剪力法计算。提
- 远震,筒身的重心C距基础顶面H0=37.7m。有一连梁的截面尺寸为b×h=160mm×900mm,抗震等级为二级,纵筋HRB335级,fyv=270N/mm2,混凝土强度为C30,抗震设防烈度7度,与截面为600mm×600mm的框架中柱相连的某截面为350mm×600mm
- 建于Ⅲ类场地的现浇钢筋混凝土高层建筑,抗震设防烈度8度,丙类建筑,设计地震分组为第一组,平面尺寸为25m×50m,房屋高度为102m,质量和刚度沿竖向分布均匀,如下图所示。采用刚性好的筏板基础；地下室顶板（±0.000）作为上
- 房屋高度48m,属于二级抗震等级。下列结构动力分析方法中,《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）附录E中没有给出该县的基本雪压,按8度抗震设防。结构设中心支撑,支撑斜杆钢材采用Q345（fy=325N/mm2）,首层的梁柱中节
- 某十六层办公楼,混凝土强度等级采用C40（f0=19.1N／mm2）。横向地震作用时,基本振型地震作用下结构总地震倾覆力矩M0=3.8×105kN·m,2～10层层高均为3.6m。该房屋为丙类建筑,T行和[行等形式
单片剪力墙底部承担的水平剪
川公网安备 51012202001360号